Introduction

1. Détermination des charges thermiques du microquartier pour le chauffage, la ventilation, l'approvisionnement en eau chaude

2. Sélection d'un schéma de raccordement du chauffe-eau au réseau de chauffage et tableau de température TsKR

Calcul thermohydraulique d'un réchauffeur calandre

Calcul de deux étapes circuit séquentiel raccordement de chauffe-eau ECS

Calcul thermique et hydraulique des chauffe-eau à plaques

Liste des sources utilisées

INTRODUCTION

Dans ce travail nous avons calculé charges thermiques microdistrict pour le chauffage et l'approvisionnement en eau chaude, un schéma d'allumage des chauffe-eau a été sélectionné, des calculs thermiques et hydrauliques de deux options d'échangeur de chaleur ont été effectués. Seuls les immeubles résidentiels du même type, de 5 à 10 étages, seront considérés. Le système de refroidissement est fermé, 4 tubes avec installation d'un chauffe-eau dans la sous-station de chauffage central. Tous les calculs sont effectués à partir d'indicateurs agrégés. Nous acceptons les bâtiments résidentiels sans ventilation.

Les travaux de calcul et de graphisme sont effectués conformément aux normes et règles standards en vigueur, techniques. conditions et dispositions de base pour la conception, l'installation et l'exploitation des systèmes d'alimentation en chaleur pour les bâtiments résidentiels.

1. Détermination des charges thermiques du microquartier pour le chauffage, la ventilation et l'approvisionnement en eau chaude.

Flux de chaleur maximum pour chauffer les bâtiments d'habitation du microquartier :

où est l'indicateur agrégé du maximum flux de chaleur pour m² ;

A - superficie totale du bâtiment résidentiel, m² ;

Le coefficient de flux thermique pour le chauffage des bâtiments résidentiels (part des bâtiments résidentiels)

80 W/m² Astrakan

A= 16400 m² - comme spécifié

0, parce que Seuls les immeubles résidentiels sont pris en compte.

Flux de chaleur maximal pour l'alimentation en eau chaude

où est le coefficient de consommation inégale horaire du nombre de FGP

L'indicateur agrégé du flux thermique moyen pour l'alimentation en eau chaude est de 376 W/ml ;

U - le nombre d'habitants du microdistrict, selon la mission, est égal à 560 personnes ;

376 W/ml ;

Les charges thermiques sur la ventilation d'un immeuble résidentiel sont nulles.

2. Sélection d'un schéma de raccordement du chauffe-eau au réseau de chauffage et du programme de température du système de chauffage central

Sélection d'un schéma de connexion de chauffage

où - de la formule (2)

De la formule (1)

Une fois accepté schéma en deux étapes, lorsqu'un circuit parallèle à un étage est adopté

Conclusion : il n'y a qu'un seul radiateur, donc un radiateur commun situé dans la centrale de chauffage central est connecté de 2 manières schéma d'étape.

Selon les instructions du TsKR, l'approvisionnement en chaleur est effectué selon le programme de chauffage domestique de 130/700C, donc les paramètres du point de rupture, qui sont calculés, sont connus et s'élèvent à ;

Consommation maximale - débit thermique moyen pour l'alimentation en eau chaude (ECS)

où est le flux de chaleur maximal vers l'alimentation en eau chaude de la formule (2)

Coefficient d'inégalité horaire de la consommation FGP

3. Calcul thermohydraulique d'un réchauffeur calandre

Température de l'air extérieur au "point de rupture"

où est la température de l'air intérieur,

Température de l'air de conception pour la conception du chauffage,

température de l'eau dans la canalisation descendante au « point de rupture »,

La température de l'eau dans la conduite de retour se situe approximativement au « point de rupture », la température estimée du liquide de refroidissement dans la conduite descendante étant de 1 300 °C.

Différence estimée de température de l'eau dans le réseau de chauffage, déterminée par la formule

Où - température de conception eau du réseau dans le pipeline d'approvisionnement,

Température estimée de l'eau du réseau dans la canalisation de retour,

4. Calcul d'un schéma de raccordement séquentiel en deux étapes pour les chauffe-eau ECS

coque de ventilation et tube chauffant

Sélectionnez et calculez une installation de chauffage de l'eau pour une station de chauffage central ECS équipée d'un chauffe-eau composé de sections de type coque et tube avec un système de canalisations de tuyaux droits et lisses avec un bloc de cloisons de support conformément à GOST 27590. Le système de chauffage de le microquartier est raccordé au réseau de chaleur principal selon un circuit dépendant. La centrale de chauffage dispose de réservoirs de stockage.

Donnée initiale:

La température du liquide de refroidissement (eau de chauffage) conformément au programme d'augmentation calculé est acceptée :

À la température de l'air extérieur calculée pour la conception du chauffage ;

dans la conduite d'alimentation ? 1 = 130 0С, en marche arrière - ? 2 = 700°C ;

au point de rupture du graphique de température t` n= -2,02 0С ;

dans la conduite d'alimentation ? 1 n= 70 0С, marche arrière ? 2 n= 44,9°C.

Température froide eau du robinet tc=5 0 AVEC.

Température eau chaude, entrant dans le SGV, th=60 0 AVEC.

Flux de chaleur maximal pour chauffer les bâtiments Qou maximum= 1312000 W.

Performance thermique estimée des chauffe-eau Qsph=Qhm=QhT=210560 W .

6 Perte de chaleur par les canalisations Qht=0.

Prendre la densité de l'eau ?= 1000kg/m3.

Deuxième consommation d'eau maximale calculée pour l'approvisionnement en eau chaude qh= 2,5 l/s.

Procédure de calcul :

Calcul maximum de l'eau pour le chauffage :

Température de l'eau chauffée derrière le chauffe-eau 1er étage :

Consommation d'eau du réseau de chaleur pour l'ECS :

4 Consommation d'eau chauffée pour l'ECS :

Flux de chaleur vers l'étage II du chauffe-eau SGV :

Flux de chaleur pour le chauffage au point de rupture du graphique de température d'eau du réseau à température de l'air extérieur t`n :

Débit d'eau de chauffage à travers le premier étage du chauffe-eau :

Performance thermique estimée du premier étage du chauffe-eau :

Performance thermique estimée du deuxième étage du chauffe-eau :

Température de l'eau du réseau de chaleur à la sortie du chauffe-eau du deuxième étage :

La température de l'eau du réseau de chaleur à la sortie du chauffe-eau de premier étage, sous réserve d'égalité :

12 Différence logarithmique moyenne de température entre le chauffage et l'eau chauffée pour l'étage 1 :

Idem pour le stade II :

La section requise des tubes du chauffe-eau à la vitesse de l'eau dans les tubes et en fonctionnement simple flux :

Du tableau adj. 3, sur la base de la valeur obtenue, nous sélectionnons le type de section de chauffe-eau avec les caractéristiques suivantes : , .

Vitesse de l'eau dans les tubes :

Vitesse de l'eau du réseau dans l'anneau :

Calcul du 1er étage du chauffe-eau ECS :

e) coefficient de transfert de chaleur à :

e) surface de chauffe requise pour l'étage 1 :

g) nombre de sections du chauffe-eau 1er étage :

Nous acceptons 2 sections ; surface de chauffe réelle F1tr=0,65*2=1,3 m2.

Calcul du deuxième étage du chauffe-eau SGV :

a) température moyenne de l'eau de chauffage :

b) température moyenne de l'eau chauffée :

c) coefficient de transfert thermique de l'eau de chauffage aux parois des tubes :

d) coefficient de transfert de chaleur des parois des tubes vers l'eau chauffée :

e) coefficient de transfert de chaleur à

f) surface de chauffe requise pour l'étape II :

g) nombre de sections du chauffe-eau du deuxième étage :

Nous acceptons 6 sections.

À la suite du calcul, nous avons obtenu 2 sections dans le chauffage du 1er étage et 6 sections dans le chauffage du 2ème étage avec une surface de chauffage totale de 5,55 m2.

Perte de charge dans les chauffe-eau (6 tronçons consécutifs de 2 m de long) pour l'eau passant dans des tubes en tenant compte ? = 2 :

Étape I : PV 76*2-1.0-RG-2-UZ GOST 27590-88

Étape II : PV 76*2-1.0-RG-6-UZ GOST 27590-88

5. Calcul thermique et hydraulique des chauffe-eau à plaques

Sélectionner et calculer l'installation de chauffage de l'eau d'un échangeur à plaques assemblées à partir de plaques 0,3p pour le SGW de la même centrale de chauffage que dans l'exemple avec calandre radiateurs sectionnels. Par conséquent, les données initiales, débits et températures des liquides de refroidissement à l'entrée et à la sortie de chaque étage du chauffe-eau sont considérées comme les mêmes qu'en annexe. 3.

Nous vérifions le rapport des courses dans l'échangeur de chaleur du premier étage, en prenant d'abord la perte de charge pour l'eau chauffée ? Рн = 100 kPa, pour l'eau de chauffage ? Рgr = 40 kPa.

Le rapport de course ne dépasse pas 2, mais le débit d'eau de chauffage est bien supérieur au débit d'eau chauffée, c'est pourquoi une disposition asymétrique de l'échangeur de chaleur est adoptée.

Par vitesse optimale l'eau et la section ouverte d'un canal interplaque, nous déterminons le nombre requis de canaux pour l'eau chauffée et l'eau de chauffage :

Général section en direct canaux dans l'emballage le long du flux d'eau chauffée et de chauffage (pris égal à 2, =15) :

Vitesses réelles de chauffage et d'eau chauffée :

Calcul du chauffe-eau 1er étage :

a) du tableau 1, annexe 4 ; on obtient le coefficient de transfert thermique de l'eau de chauffage vers la paroi de la plaque :

b) coefficient d'absorption de chaleur de la paroi de la plaque à l'eau chauffée :

d) surface de chauffe requise du chauffe-eau de 1er étage :

e) selon le tableau 1, annexe 4, surface chauffante d'une plaque, nombre de courses à travers le chauffage et l'eau chauffée dans l'échangeur de chaleur :

f) surface de chauffe réelle du chauffe-eau de premier étage :

g) pertes de charge de l'étage 1 pour le chauffage et l'eau chauffée :

Calcul du chauffe-eau du deuxième étage :

a) coefficient de transfert de chaleur de l'eau de chauffage à la paroi de la plaque :

b) coefficient d'absorption thermique de la plaque à l'eau chauffée :

c) , coefficient de transfert thermique :

d) surface de chauffe requise pour le chauffe-eau du deuxième étage :

e) nombre de courses à travers le chauffage et l'eau chauffée dans l'échangeur de chaleur :

Nous acceptons par chauffage de l'eau, par eau chauffée.

f) surface de chauffe réelle du chauffe-eau du deuxième étage :

g) perte de charge de l'étage II pour le chauffage et l'eau chauffée :

À la suite du calcul, nous acceptons deux échangeurs de chaleur (étages I et II) de conception pliable (p) à plaques de type 0,3p, de 1 mm d'épaisseur, en acier 12×18N10T (version 01), sur un cantilever (version 1k) comme préparateur d'eau chaude sanitaire. des joints d'étanchéité en caoutchouc de marque 51-1481 (symbole 12). La surface de chauffe de l'étage I est de 8,7 m2, celle de l'étage II est de 8,7 m2. Caractéristiques échangeurs de chaleur à plaques sont donnés dans le tableau 1-3 app. 4.

Symboleéchangeurs de chaleur :

Étapes : P 0,3r-1-8,7-1k-0,1-12 CX1=

Stade II : P 0,3r-1-8,7-1k-0,1-12 CX2=

LISTE DES SOURCES UTILISÉES

1. SNIP 2.04.01-85. Approvisionnement en eau interne et assainissement des bâtiments.

Lipovka Yu.L., Tselishchev A.V., Misyutina I.V. Alimentation en eau chaude : méthode. instructions pour travail de cours. Krasnoïarsk : SFU, 2011. 36 p.

GOST 27590-88. Chauffe-eau pour systèmes de chauffage. Sont communs spécifications techniques.

SNIP 2.04.07-89*. Réseau de chaleur.

5. SNIP 23-01-99. Climatologie du bâtiment.

6. STO 4.2 - 07 - 2012 Système de gestion de la qualité. Exigences généralesà la construction, à la présentation et à l'exécution de documents d'activités éducatives. Au lieu de STO 4.2 - 07 - 2010 ; date entrée 27/02/2012. Krasnoïarsk : IPK SFU. 2012. 57 p.

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Exemple 1. Calculez le système d'alimentation en eau chaude pour un immeuble résidentiel de cinq étages à deux sections. Le réseau a été conçu à partir du plan de construction donné en annexe. 1, 2. Le schéma de conception du réseau est présenté à la Fig. 2.1 (similaire au schéma du réseau d'alimentation en eau froide).

L'eau surchauffée du réseau de chauffage avec les paramètres tn = 120 °C et tk = 70 °C est utilisée comme liquide de refroidissement.

Les données sur l'approvisionnement en eau froide sont tirées de l'exemple 1 donné à la clause 1.7.

Le système d'alimentation en eau chaude est centralisé avec la préparation de l'eau chaude dans un chauffe-eau rapide à débit variable utilisant le liquide de refroidissement du réseau de chaleur.

Le schéma du réseau d'alimentation en eau chaude est adopté comme une impasse avec un acheminement inférieur du réseau (tout comme le réseau d'alimentation en eau froide).

La consommation d'eau chaude étant inégale, le réseau est adopté avec circulation dans le collecteur et les colonnes montantes.

Déterminé prix estimés eau chaude et chauffage. La consommation d'eau chaude dans les sections du réseau est déterminée par la formule (2.1). Puisque le système dessert des consommateurs identiques, la valeur P h se trouve selon la formule (2.3).

Ici, l'ampleur et sont prises selon adj. 3 [1].

La valeur est déterminée par la formule (2.7)

La valeur est prise selon adj. 3 [1].

La consommation horaire maximale d'eau chaude est déterminée par la formule (2.5)

La valeur est déterminée selon le tableau 2, annexe. 4 [1].

La consommation horaire moyenne d'eau chaude est déterminée par la formule (2.8)

, m 3 / heure

La consommation de chaleur horaire maximale est déterminée par la formule (2.11)

Riz. 2.1. Schéma de conception du réseau d'alimentation en eau chaude

Tableau 2.3

Un exemple de calcul d'un réseau d'alimentation en eau chaude en mode prélèvement d'eau.

Zone de peuplement	Longueur du fil, m	Nombre d'appareils, N	Probabilité de fonctionnement des appareils, Р t	N*P	α	Consommation d'un appareil, q t 0 l/s	Débit de conception, q t l/s	Diamètre, d mm	Vitesse, Vm/s	Perte de pression spécifique, mm/pm	Perte de pression dans la zone, mm	Remarques
1-2	1,50		0,016	0,016	0,205	0,09	0,09		0,78
2-3	0,55		0,016	0,032	0,241	0,2	0,24		2,08
3-4	0,80		0,016	0,048	0,270	0,2	0,27		2,35
4-5	3,30		0,016	0,048	0,270	0,2	0,27		1,13
5-6	2,80		0,016	0,096	0,338	0,2	0,34		1,42
6-7	2,80		0,016	0,144	0,393	0,2	0,39		1,63
7-8	2,80		0,016	0,192	0,441	0,2	0,44		1,84
8-9	4,00		0,016	0,240	0,485	0,2	0,49		1,17
9-10	10,00		0,016	0,800	0,948	0,2	0,95		1,2
10-eau	13,00		0,016	1,920	1,402	0,2	1,40		1,34
eau-sch	7,00		0,013	2,106	1,479	0,3	2,22		2,1
saisir	10,00		0,013	2,106	1,479	0,3	2,22		1,05
11-12	3,30		0,016	0,096	0,338	0,2	0,34		0,91
12-13	2,80		0,016	0,192	0,441	0,2	0,44		1,19
13-14	2,80		0,016	0,288	0,524	0,2	0,52		1,44
14-15	2,80		0,016	0,384	0,598	0,2	0,60		1,65
15-9	4,00		0,016	0,480	0,665	0,2	0,67		1,84

La surface chauffante des tubes chauffants du chauffe-eau est déterminée par la formule (2.13). La différence de température calculée est déterminée par la formule (2.14). Prenons les paramètres du liquide de refroidissement t n = 120 °C, t à= 70 °C, paramètres de l'eau chauffée ème=60 C et tc=5°C.

°C

Selon l'adj. 8 [2] accepter chauffe-eau à grande vitesse N 11 VTI - MosEnergo avec une surface de chauffe d'une section de 5,89 m. Le nombre de sections requis sera déterminé par la formule (2.16)

sections

Longueur de section 2000 mm, diamètre extérieur du corps 219 mm, nombre de tubes 64.

Le calcul du système d'alimentation en eau chaude en mode prélèvement d'eau est effectué sous forme tabulaire (tableau 2.3).

Les pertes de charge dans les sections du réseau d'alimentation en eau chaude ont été déterminées à l'aide de la formule (2.19). Ordre de grandeur Kl 0,2 a été accepté pour les canalisations de distribution et 0,1 pour les colonnes montantes d'eau sans sèche-serviettes. (Il est accepté de raccorder les sèche-serviettes au réseau de chauffage.)

Pertes totales la pression à l'entrée de la ligne 1 est de 21125 mm ou 21,1 M. Étant donné que la colonne montante St TZ-2 a deux fois la charge hydraulique que la colonne montante St TZ-1, un diamètre de 25 mm a été adopté pour celui-ci et les vitesses et pertes de charge sur cette contremarche a été calculée. Étant donné que les pertes de charge dans les sections 4 à 8 se sont avérées supérieures à celles des sections 11 à 15, la colonne montante St TZ-1 a été prise comme celle de conception.

La pression requise à l'entrée du bâtiment pour le fonctionnement du système d'alimentation en eau chaude est déterminée par la formule (2.20)

Ici, la perte de pression dans le chauffe-eau est déterminée par la formule (2.17)

Le calcul du système d'alimentation en eau chaude en mode circulation est effectué sous forme de tableau (tableau 2.4). Le schéma de conception du réseau est présenté sur la Fig. 2.1.

Tableau 2.4.

Calcul du réseau d'alimentation en eau chaude en mode circulation

Comptes de règlement	Longueur	Débit de circulation, l/s	Diamètre, mm	Vitesse, m/s	Perte de pression, mm	Remarques
pour 1 linéaire m.	à l'école
eau-4	13,00	0,28		0,27	6,24
4-3	10,00	0,19		0,24	4,30
3-2	4,00	0,10		0,24	10,00
2-1	11,20	0,10		0,42	45,98
1-2″	11,20	0,10		0,42	45,98
2″-3″	4,00	0,10		0,42	45,98
3″-4″	10,00	0,19		0,45	36,13
Entrée 4″	13,00	0,28		0,35	13,88
					Total : 1 340

Le débit de circulation dans les sections a été pris selon la formule (2.23) : les diamètres des conduites de circulation dans les colonnes montantes ont été pris comme étant les mêmes que les diamètres des conduites de distribution ; sur les autoroutes, ils étaient acceptés d'une taille plus petite.

La perte de charge totale due au frottement et à la résistance locale dans le réseau était de 1340 mm. Ici, il est nécessaire de prendre en compte la perte de charge dans le chauffe-eau lors du passage du débit de circulation, qui est déterminée par la formule (2.17)

M = 7,9 mm = 8 mm

Ainsi, la perte de charge dans l'anneau de circulation prévu sera

Opportunité identifiée circulation naturelle. La pression de circulation naturelle est déterminée pour un système avec un câblage inférieur selon la formule (2.25)

13,2 (986,92 - 985,73) + 2 (985,73 - 983,24) = 20,69 mm

La perte de pression dans l'anneau de circulation (1348 mm) dépasse largement la pression de circulation naturelle (20,69 mm), c'est pourquoi une circulation par pompe est conçue.

Les performances de la pompe de circulation sont déterminées par la formule (2.26)

La pression de pompe requise est déterminée par la formule (2.27)

Selon l'adj. XIII [3] nous acceptons la pompe K50-32-125 (K8/18b) avec une capacité nominale de 2,5 l/s et une hauteur de chute de 11,4 m. Ces valeurs dépassent celles calculées, il est donc possible de remplacer le moteur avec une vitesse de 2860 tr/min par 1480 tr/min min. A partir de la formule (7.1) [3] on détermine que

l/s ; m.

Dans ce cas, la puissance sur l’arbre de la pompe deviendra

kW

Voici les quantités Q1, H 1 , N°1 correspond au nombre de tours n°1=1480 tr/min

3. CONCEPTION DU SYSTÈME D'EAU INTERNE

Le système de drainage comprend un ensemble de dispositifs d'ingénierie à l'intérieur du bâtiment pour recevoir Eaux usées et leur rejet à l'extérieur du bâtiment dans le réseau d'assainissement des voiries. Il se compose des principaux éléments suivants :

Récepteurs d'eaux usées - équipements sanitaires ;

Vannes hydrauliques (siphons);

Lignes secondaires ;

Colonnes montantes avec tuyaux d'échappement ;

Problèmes.

Une place particulière est occupée par le réseau de drainage de cour, qui sert à évacuer les eaux usées des bâtiments vers les égouts des rues.

Calculs ECS, BKN. On retrouve le volume, la puissance de l'alimentation en eau chaude, la puissance du BKN (serpent), le temps de chauffe, etc.

Dans cet article, nous examinerons des problèmes pratiques pour trouver le volume d'accumulation d'eau chaude, la puissance Production d'ECS. Puissance de l'équipement de chauffage. Temps de préparation de l'eau chaude pour divers équipements et similaires.

Regardons des exemples de tâches :

Tache 1. Trouver le pouvoir chauffe-eau instantané

Chauffe-eau instantané- Il s'agit d'un chauffe-eau dont le volume d'eau peut être si petit que son existence est inutile pour stocker l'eau. Par conséquent, on pense qu’un chauffe-eau instantané n’est pas destiné à accumuler de l’eau chaude. Et nous n’en tenons pas compte dans nos calculs.

Donné: La consommation d'eau est de 0,2 l/sec. Température eau froide 15 degrés Celsius.

Trouver: La puissance d’un chauffe-eau instantané, à condition qu’il chauffe l’eau à 45 degrés.

Solution

Répondre: La puissance du chauffe-eau instantané sera de 25120 W = 25 kW.

Il est pratiquement déconseillé de consommer un grand nombre deélectricité. Par conséquent, il est nécessaire d'accumuler (accumuler de l'eau chaude) et de réduire la charge sur les fils électriques.

Les chauffe-eau instantanés ont un chauffage instable de l'eau chaude. La température de l’eau chaude dépend du débit d’eau traversant le chauffe-eau instantané. Les capteurs de commutation de puissance ou de température ne permettent pas une bonne stabilisation de la température.

Si vous souhaitez connaître la température de sortie d'un chauffe-eau instantané existant à un certain débit.

Tâche 2. Temps de chauffage du chauffe-eau électrique (chaudière)

Nous disposons d'un chauffe-eau électrique d'une capacité de 200 litres. La puissance des éléments chauffants électriques est de 3 kW. Il faut trouver le temps de chauffer l'eau de 10 degrés à 90 degrés Celsius.

Donné:

Poids = 3 kW = 3 000 W.

Trouver : Le temps nécessaire pour que le volume d’eau dans le réservoir du chauffe-eau passe de 10 à 90 degrés.

Solution

La consommation électrique des éléments chauffants ne change pas en fonction de la température de l'eau dans le réservoir. (Nous examinerons comment la puissance change dans les échangeurs de chaleur dans un autre problème.)

Il faut trouver la puissance des éléments chauffants, comme pour un chauffe-eau instantané. Et cette puissance sera suffisante pour chauffer l'eau en 1 heure.

Si l'on sait qu'avec une puissance d'élément chauffant de 18,6 kW, le réservoir chauffera l'eau en 1 heure, alors il n'est pas difficile de calculer le temps avec une puissance d'élément chauffant de 3 kW.

Répondre: Le temps pour chauffer l'eau de 10 à 90 degrés d'une capacité de 200 litres sera de 6 heures 12 minutes.

Tâche 3. Temps de chauffage de la chaudière à chauffage indirect

Prenons un exemple de chaudière à chauffage indirect : Buderus Logalux SU200

Puissance nominale : 31,5 kW. On ne sait pas exactement pour quelles raisons cela a été découvert. Mais regardez le tableau ci-dessous.

Volume 200 litres

Le serpent est fait de tuyaux en acier DN25. Diamètre intérieur 25 mm. Extérieur 32 mm.

Les pertes hydrauliques dans le serpentin indiquent 190 mbar pour un débit de 2 m3/heure. Ce qui correspond à 4.6.

Bien entendu, cette résistance est élevée pour l'eau et nouveau tuyau. Très probablement, il y avait des risques associés à la prolifération des pipelines, au liquide de refroidissement à haute viscosité et à la résistance au niveau des connexions. Il est préférable d'indiquer des pertes manifestement importantes afin que quelqu'un ne se trompe pas.

Surface d'échange thermique 0,9 m2.

Peut contenir 6 litres d'eau dans un tuyau serpent.

La longueur de ce tuyau serpent est d'environ 12 mètres.

Le temps d'échauffement est écrit en 25 minutes. On ne sait pas exactement comment cela a été calculé. Regardons le tableau.

Table de puissance serpent BKN

Considérez le tableau pour déterminer la puissance du serpent

Considérez la puissance de dissipation thermique du serpent SU200 de 32,8 kW

En même temps, dans le circuit Consommation d'ECS 805 l/heure. Un flux à 10 degrés sort à 45 degrés

Une autre variante

Considérez la puissance de dissipation thermique du serpent SU200 de 27,5 kW

Un liquide de refroidissement d'une température de 80 degrés s'écoule dans le serpent à un débit de 2 m3/heure.

Dans le même temps, le débit du circuit ECS est de 475 l/heure. Un flux à 10 degrés sort à 60 degrés

Autres caractéristiques

Malheureusement, je ne vous fournirai pas de calcul du temps de chauffage pour une chaudière à chauffage indirect. Parce que ce n’est pas une formule unique. Il existe ici de nombreuses significations entrelacées : à partir des formules du coefficient de transfert de chaleur, facteurs de correction pour différents échangeurs de chaleur (puisque la convection de l'eau introduit également ses propres écarts), et cela se termine par une itération de calculs basés sur l'évolution des températures au fil du temps. Ici, très probablement, à l'avenir, je ferai une calculatrice de calcul.

Il faudra vous contenter de ce que nous dit le fabricant de la BKN (Indirect Heating Boiler).

Et le fabricant nous dit ceci :

Que l'eau sera prête dans 25 minutes. A condition que le débit dans le serpent soit de 80 degrés avec un débit de 2 m3/heure. La puissance de la chaudière produisant du liquide de refroidissement chauffé ne doit pas être inférieure à 31,5 kW. L'eau prête à boire est considérée comme étant comprise entre 45 et 60 degrés. Lavage à 45 degrés sous la douche. 60 est de l’eau très chaude, par exemple pour faire la vaisselle.

Tâche 4. Quelle quantité d’eau chaude faut-il pour prendre une douche de 30 minutes ?

Calculons par exemple avec chauffe eau électrique. Puisque l’élément chauffant électrique a une production constante d’énergie thermique. La puissance des éléments chauffants est de 3 kW.

Donné:

Eau froide 10 degrés

Température minimale du robinet 45 degrés

La température maximale de chauffage de l'eau dans le réservoir est de 80 degrés

Le débit confortable de l’eau qui coule du robinet est de 0,25 l/s.

Solution

Tout d'abord, trouvons la puissance qui fournira ce débit d'eau

Répondre: 0,45 m3 = 450 litres d'eau seront nécessaires pour laver les eaux accumulées eau chaude. A condition que les éléments chauffants ne chauffent pas l'eau au moment de la consommation d'eau chaude.

Beaucoup peuvent penser qu'il n'y a aucune comptabilité pour l'entrée d'eau froide dans le réservoir. Comment calculer la perte d'énergie thermique lorsqu'une température de l'eau de 10 degrés entre dans une eau de 80 degrés. Il y aura évidemment une perte d'énergie thermique.

Ceci est prouvé comme suit :

Énergie dépensée pour chauffer le ballon de 10 à 80 :

Autrement dit, un réservoir d'un volume de 450 litres et d'une température de 80 degrés contient déjà 36 kW d'énergie thermique.

De ce réservoir nous prenons de l'énergie : 450 litres d'eau à une température de 45 degrés (par le robinet). Énergie thermique de l'eau d'un volume de 450 litres à une température de 45 degrés = 18 kW.

Ceci est prouvé par la loi de conservation de l’énergie. Initialement, il y avait 36 ​​kW d'énergie dans le réservoir, ils en ont pris 18 kW, laissant 18 kW. Ces 18 kW d'énergie contiennent de l'eau à une température de 45 degrés. Autrement dit, 70 degrés divisés en deux donnent 35 degrés. 35 degrés + 10 degrés d'eau froide on obtient une température de 45 degrés.

L'essentiel ici est de comprendre quelle est la loi de conservation de l'énergie. Cette énergie du réservoir ne peut pas s’échapper vers on ne sait où ! On sait que 18 kW sortaient du robinet, et qu'il y avait initialement 36 kW dans le réservoir. En prenant 18 kW du réservoir, nous abaisserons la température dans le réservoir à 45 degrés (à la température moyenne (80+10)/2=45).

Essayons maintenant de trouver le volume du réservoir lorsque la chaudière est chauffée à 90 degrés.

Consommation d'énergie utilisée de l'eau chaude à la sortie du robinet 18317 W

Répondre: Volume du réservoir 350 litres. Une augmentation de seulement 10 degrés a réduit le volume du réservoir de 100 litres.

Cela peut paraître irréaliste à beaucoup. Cela peut s'expliquer ainsi : 100/450 = 0,22, ce n'est pas tant que ça. Différence de température stockée (80-45)

Montrons qu'il s'agit d'une formule valide d'une autre manière :

Bien sûr, il s’agit d’un calcul théorique approximatif ! Dans le calcul théorique, nous tenons compte du fait que la température dans le réservoir entre les couches supérieure et inférieure se mélange instantanément. Si l'on prend en compte le fait que l'eau est plus chaude en haut et plus froide en bas, alors le volume du réservoir peut être réduit par la différence de température. Ce n’est pas pour rien que les réservoirs verticaux sont considérés comme plus efficaces pour stocker l’énergie thermique. Puisque plus la hauteur du réservoir est grande, plus la différence de température entre les couches supérieure et inférieure est élevée. Lorsque l’eau chaude est consommée rapidement, cette différence de température est plus élevée. Lorsqu’il n’y a pas de débit d’eau, la température dans le réservoir s’uniformise très lentement.

Nous allons simplement baisser la température de 45 à 10 degrés. Pour la place 45 il fera 35 degrés.

Répondre: En raison du changement de température, nous avons réduit le volume du réservoir de 0,35 à 0,286 supplémentaire = 64 litres.

Nous avons calculé à condition qu'au moment de la consommation d'eau chaude, les éléments chauffants ne fonctionnaient pas et ne chauffaient pas l'eau.

Calculons maintenant sous la condition que le ballon commence à chauffer l'eau au moment de la consommation d'eau chaude.

Ajoutons une autre puissance de 3 kW.

En 30 minutes de fonctionnement, nous obtiendrons la moitié de la puissance de 1,5 kW.

Ensuite, vous devez soustraire cette puissance.

Répondre: Le volume du réservoir sera de 410 litres.

Tâche 5. Calcul de la puissance supplémentaire pour l'alimentation en eau chaude

Considérons une maison privée d'une superficie de 200 m2. La consommation électrique maximale pour chauffer la maison est de 15 kW.

4 personnes vivent dans la maison.

Trouver: Puissance supplémentaire pour l'eau chaude sanitaire

C'est-à-dire qu'il faut trouver la puissance de la chaudière en prenant en compte : Puissance de chauffage de la maison + chauffage de l'eau chaude.

Pour cela, il est préférable d'utiliser le schéma n°4 :

Solution

Il faut savoir combien de litres d'eau chaude une personne consomme par jour :

Le SNiP 2.04.01-85* indique que, selon les statistiques, 300 litres par jour sont consommés par personne. Parmi ceux-ci, 120 litres sont destinés à l’eau chaude à une température de 60 degrés. Ces statistiques municipales sont mélangées à des personnes qui ne sont pas habituées à utiliser autant d'eau par jour. Je peux vous proposer mes statistiques de consommation : si vous aimez prendre des bains chauds tous les jours, vous pouvez dépenser 300 à 500 litres d'eau chaude par jour pour une seule personne.

Volume d'eau par jour pour 4 personnes :

C'est-à-dire qu'à la puissance de chauffage d'une maison de 15 kW, il faut ajouter 930 W = 15930 W.

Mais si l'on prend en compte le fait que la nuit (de 23h00 à 7h00) vous ne consommez pas d'eau chaude, vous bénéficiez de 16 heures lorsque vous consommez de l'eau chaude :

Répondre: Puissance de la chaudière = 15 kW + 1,4 kW pour l'alimentation en eau chaude. = 16,4 kW.

Mais dans ce calcul, il existe un risque qu'au moment d'une consommation élevée d'eau chaude à certaines heures, vous arrêtiez de chauffer la maison pendant longtemps.

Si vous souhaitez disposer d'un bon débit d'eau chaude pour une habitation privée, alors choisissez un BKN d'au moins 30 kW. Cela vous permettra d'avoir un débit illimité de 0,22 l/sec. avec une température d'au moins 45 degrés. La puissance de la chaudière ne doit pas être inférieure à 30 kW.

De manière générale, les objectifs de cet article étaient axés sur la conservation de l’énergie. Nous n’avons pas considéré ce qui se passait à un moment donné, mais avons emprunté un chemin différent pour calculer. Nous avons suivi la méthode incontestée de conservation de l’énergie. L'énergie dépensée à la sortie du robinet sera alors égale à l'énergie provenant de l'équipement de la chaudière. Connaissant la puissance à deux endroits différents, vous pouvez retrouver le temps passé.

Une fois, nous avons discuté du calcul de l'approvisionnement en eau chaude sur le forum : http://santeh-baza.ru/viewtopic.php?f=7&t=78

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Le calcul des systèmes d'alimentation en eau chaude consiste à déterminer les diamètres des canalisations d'alimentation et de circulation, à sélectionner les chauffe-eau (échangeurs de chaleur), les générateurs et les accumulateurs de chaleur (si nécessaire), à ​​déterminer la pression requise à l'entrée, à sélectionner le surpresseur et pompes de circulation, s'ils sont nécessaires.

Le calcul d'un système d'alimentation en eau chaude comprend les sections suivantes :

Les coûts estimés de l'eau et du chauffage sont déterminés et, sur cette base, la puissance et les dimensions des chauffe-eau sont déterminées.

Le réseau d'approvisionnement (distribution) est calculé en mode collecte d'eau.

Le réseau d'alimentation en eau chaude est calculé en mode circulation ; les possibilités d'utilisation de la circulation naturelle sont déterminées et, si nécessaire, les paramètres sont déterminés et les pompes de circulation sont sélectionnées.

Conformément à la mission individuelle de conception des cours et des diplômes, des calculs de réservoirs de stockage et de réseaux de refroidissement peuvent être effectués.

2.2.1. Détermination de la consommation estimée d'eau chaude et de chaleur. Sélection de chauffe-eau

Pour déterminer la surface de chauffage et la sélection ultérieure des chauffe-eau, une consommation horaire d'eau chaude et de chaleur est requise ; pour calculer les canalisations, une deuxième consommation d'eau chaude est requise.

Conformément au paragraphe 3 du SNiP 2.04.01-85, la consommation secondaire et horaire d'eau chaude est déterminée selon les mêmes formules que pour l'approvisionnement en eau froide.

La deuxième consommation maximale d'eau chaude sur n'importe quelle section calculée du réseau est déterminée par la formule :

- deuxième consommation d'eau chaude par un appareil, qui est déterminée par :

un appareil séparé - conformément à l'annexe 2 obligatoire ;

différents appareils desservant les mêmes consommateurs - selon l'annexe 3 ;

divers appareils desservant différents consommateurs d'eau - selon la formule :

, (2.2)

- deuxième consommation d'eau chaude, l/s, par un robinet d'eau pour chaque groupe de consommateurs : acceptée selon l'Annexe 3 ;

N i – nombre de robinets d'eau pour chaque type de consommateur d'eau ;

- probabilité de fonctionnement des appareils déterminée pour chaque groupe de consommateurs d'eau ;

a est le coefficient déterminé selon l'annexe 4 en fonction du nombre total d'appareils N dans la section du réseau et de la probabilité de leur action P, qui est déterminé par les formules :

a) avec des consommateurs d'eau identiques dans des bâtiments ou des structures

, (2.3)

Où
- consommation horaire maximale d'eau chaude de 1 litre par un consommateur d'eau, prise selon l'annexe 3 ;

U – nombre de consommateurs d'eau chaude dans un bâtiment ou une structure ;

N – nombre d'appareils desservis par le système d'alimentation en eau chaude ;

b) avec différents groupes de consommateurs d'eau dans des bâtiments à des fins diverses

, (2.4)

et N i - valeurs​​liées à chaque groupe de consommateurs d'eau chaude.

La consommation horaire maximale d'eau chaude, m 3 / h, est déterminée par la formule :

, (2.5)

- la consommation horaire d'eau chaude d'un appareil, qui est déterminée par :

a) avec des consommateurs identiques - selon l'annexe 3 ;

b) pour différents consommateurs - selon la formule

, l/s (2,6)

Et
- les valeurs liées à chaque type de consommateur d'eau chaude ;

ordre de grandeur déterminé par la formule :

, (2.7)

- coefficient déterminé selon l'annexe 4 en fonction du nombre total d'appareils N dans le système d'alimentation en eau chaude et de la probabilité de leur fonctionnement P.

Consommation horaire moyenne d'eau chaude , m 3 / h, pour la période (jour, équipe) de consommation maximale d'eau, incl., est déterminé par la formule :

, (2.8)

- consommation quotidienne maximale d'eau chaude de 1 litre par consommateur d'eau, prise selon l'annexe 3 ;

U – nombre de consommateurs d'eau chaude.

Quantité de chaleur (flux de chaleur) par période (jour, équipe) consommation d'eau maximale pour les besoins d'approvisionnement en eau chaude, compte tenu des déperditions thermiques, est déterminé par les formules :

a) dans un délai maximum d'une heure

b) pendant l'heure moyenne

Et - consommation horaire maximale et moyenne d'eau chaude en m 3/h, déterminée par les formules (2.5) et (2.8) ;

t с – température de conception de l'eau froide ; en l'absence de données dans le bâtiment, t est pris égal à +5ºС ;

Q ht – pertes thermiques des canalisations d'alimentation et de circulation, kW, qui sont déterminées par calcul en fonction de la longueur des sections de canalisation, des diamètres extérieurs des canalisations, de la différence de température de l'eau chaude et de l'environnement entourant la canalisation et du coefficient de transfert de chaleur à travers les parois des canalisations ; Dans ce cas, l'efficacité de l'isolation thermique des tuyaux est prise en compte. En fonction de ces valeurs, les déperditions thermiques sont données dans divers ouvrages de référence.

Lors du calcul des projets de cours, la perte de chaleur Q ht par les tuyaux d'alimentation et de circulation peut être prise en compte à hauteur de 0,2 à 0,3 de la quantité de chaleur nécessaire à la préparation de l'eau chaude.

Dans ce cas, les formules (2.9) et (2.10) prendront la forme :

a) , kW (2.11)

b) , kW (2.12)

Un plus petit pourcentage de perte de chaleur est accepté pour les systèmes sans circulation. La plupart des bâtiments civils utilisent des chauffe-eau sectionnels à grande vitesse à puissance variable, c'est-à-dire avec consommateur de liquide de refroidissement réglable. Ces chauffe-eau ne nécessitent pas de réservoirs de stockage de chaleur et sont conçus pour un flux de chaleur horaire maximal.
.

Le choix des chauffe-eau consiste à déterminer la surface de chauffe des serpentins à l'aide de la formule :

, m 3 (2,13)

K – coefficient de transfert thermique du chauffe-eau, pris selon le tableau 11.2 ; pour les chauffe-eau à grande vitesse avec tubes chauffants en laiton, la valeur de k peut être prise dans la plage de 1 200 à 3 000 W/m², ºC, une valeur plus petite étant acceptée pour les appareils avec des diamètres de section plus petits ;

µ - coefficient de réduction du transfert de chaleur à travers la surface d'échange thermique dû aux dépôts sur les parois (µ = 0,7) ;

- différence de température calculée entre le liquide de refroidissement et l'eau chauffée ; pour chauffe-eau rapide à contre-courant
º est déterminé par la formule :

, ºС (2.14)

Δt b et Δt m – différence de température plus grande et plus petite entre le liquide de refroidissement et l'eau chauffée aux extrémités du chauffe-eau.

Les paramètres du liquide de refroidissement pendant la période de calcul hivernale, lorsque les réseaux de chauffage des bâtiments fonctionnent, sont supposés être de 110-130 ºC dans la canalisation d'alimentation et de -70 dans la canalisation de retour, les paramètres de l'eau chauffée pendant cette période sont tc = 5ºC et tc = 60...70 ºC. DANS période estivale le réseau de chaleur ne fonctionne que pour la préparation d'eau chaude ; Les paramètres du liquide de refroidissement pendant cette période dans la canalisation d'alimentation sont de 70...80 ºC et dans la canalisation de retour 30...40 ºC, les paramètres de l'eau chauffée sont t c = 10...20 ºC et t c = 60 ...70 ºC.

Lors du calcul de la surface de chauffe d'un chauffe-eau, il peut arriver que la période déterminante soit la période estivale, lorsque la température du liquide de refroidissement est plus basse.

Pour les chauffe-eau à ballon, le calcul de la différence de température est déterminé par la formule :

, ºC (2,15)

t n et t k – température initiale et finale du liquide de refroidissement ;

t h et t c – température de l’eau chaude et froide.

Cependant, les chauffe-eau ECS sont utilisés pour les bâtiments industriels. Ils prennent beaucoup de place et peuvent dans ces cas être installés à l’extérieur.

Le coefficient de transfert de chaleur pour de tels chauffe-eau, selon le tableau 11.2, est de 348 W/m2 ºC.

Le nombre requis de sections standard de chauffe-eau est déterminé :

, pièces (2,16)

F – surface de chauffe nominale du chauffe-eau, m2 ;

f – surface chauffante d'une section du chauffe-eau, adoptée conformément à l'annexe 8.

La perte de pression dans un chauffe-eau à grande vitesse peut être déterminée par la formule :

, m (2,17)

n – coefficient tenant compte de la prolifération des canalisations, est pris selon des données expérimentales : en leur absence, avec un nettoyage du chauffe-eau par an n=4 ;

m – coefficient de résistance hydraulique d'une section du chauffe-eau : avec une longueur de section de 4 m m=0,75, avec une longueur de section de 2 m m=0,4 ;

n in – nombre de sections du chauffe-eau ;

v est la vitesse de déplacement de l'eau chauffée dans les tubes du chauffe-eau sans tenir compte de leur prolifération.

, m/s (2,18)

q h – deuxième débit d'eau maximum à travers le chauffe-eau, m/s ;

W total - la section transversale ouverte totale des tubes du chauffe-eau est déterminée par le nombre de tubes, pris conformément à l'annexe 8, et le diamètre des tubes, pris à 14 mm.

Publié : 05.12.2010 | |

Tout au long de l'année 2004, notre organisation a reçu des candidatures pour l'élaboration de propositions techniques de chaufferies pour l'approvisionnement en chaleur des logements et bâtiments publiques, dans lequel les charges sur l'approvisionnement en eau chaude étaient très différentes (dans une moindre mesure) de celles précédemment demandées pour des consommateurs identiques. C'est la raison pour laquelle il a été analysé les méthodes de détermination des charges sur l'approvisionnement en eau chaude (ECS), qui sont données dans les SNiP actuels, et erreurs possibles qui surviennent lorsqu’ils sont utilisés dans la pratique.
E.O. SIBIRKO

Actuellement, la procédure de détermination des charges thermiques sur l'alimentation en eau chaude est réglementée document normatif SNiP 2.04.01–85* « Approvisionnement en eau et assainissement internes des bâtiments. »

La méthodologie pour déterminer les débits estimés d'eau chaude (seconde maximale, horaire maximale et horaire moyenne) et les flux de chaleur (puissance thermique) par heure à une consommation d'eau moyenne et maximale conformément à la section 3 du SNiP 2.04.01-85* est sur la base du calcul des coûts correspondants grâce à des dispositifs de pliage d'eau (ou des groupes de dispositifs similaires avec moyenne ultérieure) et de la détermination de la probabilité de leur utilisation simultanée.

Tous les tableaux de service contenant des données sur divers taux de consommation spécifiques, etc., donnés dans SNiP, sont utilisés uniquement pour calculer le débit des appareils individuels et la probabilité de leur fonctionnement. Ils ne sont pas applicables pour déterminer les coûts en fonction du nombre de consommateurs, en multipliant le nombre de consommateurs par consommation spécifique! C'est précisément la principale erreur commise par de nombreux calculateurs lors de la détermination de la charge thermique sur l'alimentation en eau chaude.

La présentation de la méthodologie de calcul dans la section 3 du SNiP 2.04.01–85* n'est pas simple. Introduction de nombreux indices latins en exposant et en indice (dérivés des termes correspondants dans langue anglaise) rend encore plus difficile la compréhension du sens du calcul. On ne sait pas tout à fait pourquoi cela a été fait dans le SNiP russe - après tout, tout le monde ne parle pas anglais et n'associe pas facilement l'index " h"(de l'anglais chaud- chaud), indice " c"(de l'anglais froid- froid et " tot"(de l'anglais total- résultat) avec les concepts russes correspondants.

Pour illustrer l’erreur type rencontrée dans les calculs des besoins en chaleur et en combustible, je vais donner un exemple simple. Il faut déterminer Charge ECS pour un immeuble résidentiel de 45 appartements avec une population de 114 personnes. La température de l'eau dans la conduite d'alimentation en eau chaude sanitaire est de 55°C, la température de l'eau froide est de période hivernale-5°С. Pour plus de clarté, supposons que chaque appartement dispose de deux points d’eau similaires (évier dans la cuisine et lavabo dans la salle de bain).

L'option I de calcul est incorrecte (nous avons rencontré à plusieurs reprises cette méthode de calcul) :

D'après le tableau « Taux de consommation d'eau par les consommateurs » de l'annexe 3 obligatoire du SNiP 2.04.01-85*, nous déterminons pour « Immeubles résidentiels de type appartement : avec baignoires de 1500 à 1700 mm de long, équipées de douches » ​​la consommation d'eau chaude par habitant à l'heure de plus grande consommation d'eau est égale à q hhr, u = 10 l/h. Alors tout semble assez simple. La consommation totale d'eau chaude par maison à l'heure de plus grande consommation d'eau basée sur le nombre d'habitants de 114 personnes : 10. 114 = 1140 l/h.

Alors, la consommation de chaleur par heure de plus grande consommation d'eau sera égale à :

Où U- nombre de résidents dans la maison ; g - densité de l'eau, 1 kg/l ; Avec- capacité calorifique de l'eau, 1 kcal/(kg °C) ; t h - température de l'eau chaude, 55°C ; t c - température de l'eau froide, 5°C.

La chaufferie, effectivement construite sur la base de ce calcul, ne pouvait clairement pas faire face à la charge d'approvisionnement en eau chaude aux moments de pointe d'approvisionnement en eau chaude, comme en témoignent les nombreuses plaintes des habitants de cette maison. Où est l'erreur ici ? Cela réside dans le fait que si vous lisez attentivement la section 3 du SNiP 2.04.01-85*, il s'avère que l'indicateur q hhr, u, donné en annexe 3, n'est utilisé dans la méthode de calcul que pour déterminer la probabilité de fonctionnement des appareils sanitaires, et le débit horaire maximum d'eau chaude est déterminé de manière complètement différente.

Option de calcul II - en stricte conformité avec la méthodologie SNiP :

1. Déterminez la probabilité que l’appareil fonctionne.

,

Où q hhr,u = 10 l - selon l'annexe 3 pour ce type de consommateur d'eau ; U= 114 personnes - le nombre d'habitants de la maison ; q h0 = 0,2 l/s - conformément à la clause 3.2 pour les bâtiments résidentiels et publics, il est permis de prendre cette valeur en l'absence caractéristiques techniques dispositifs; N- le nombre de sanitaires avec eau chaude, en fonction des deux points d'eau que nous avons adoptés dans chaque appartement :

N= 45 . 2 = 90 appareils.

On obtient ainsi :

R.= (10 x 114)/(0,2 x 90 x 3600) = 0,017.

2. Déterminons maintenant la probabilité d’utiliser des appareils sanitaires (la capacité de l’appareil à fournir un débit d’eau horaire normalisé) pendant l’heure estimée :

,
Où P.- la probabilité d'action du dispositif déterminée au paragraphe précédent, - P.= 0,017; q h0 = 0,2 l/s - deuxième débit d'eau lié à un appareil (également déjà utilisé dans le paragraphe précédent) ; q h0,hr - consommation horaire d'eau par l'appareil, conformément à la clause 3.6, en l'absence de caractéristiques techniques d'appareils spécifiques, il est permis de prendre q h0,hr = 200 l/h, alors :

.

3. Depuis P. h est inférieur à 0,1, nous utilisons en outre le tableau. 2 de l'annexe 4, selon lequel nous déterminons :

à .

4. Nous pouvons maintenant déterminer le débit horaire maximum d’eau chaude :

.

5. Et enfin, nous déterminons la charge thermique maximale de l'alimentation en eau chaude (débit thermique pendant la période de consommation maximale d'eau pendant l'heure de consommation maximale) :

,

Où Q ht- pertes de chaleur.

Prenons en compte les pertes de chaleur, en les prenant pour 5 % de la charge de conception.

.

Nous avons obtenu un résultat plus de deux fois supérieur au résultat du premier calcul ! Comme le montre l'expérience pratique, ce résultat est beaucoup plus proche des besoins réels en eau chaude d'un immeuble résidentiel de 45 appartements.

Vous pouvez donner à titre de comparaison le résultat du calcul en utilisant l'ancienne méthode, qui est donnée dans la plupart des ouvrages de référence.

Option III. Calcul selon l'ancienne méthode. Consommation thermique horaire maximale pour les besoins d'approvisionnement en eau chaude des bâtiments résidentiels, des hôtels et des hôpitaux type général par le nombre de consommateurs (conformément au SNiP IIG.8-62) a été déterminé comme suit :

,

Où k h - coefficient d'irrégularité horaire de la consommation d'eau chaude, pris, par exemple, selon le tableau. 1.14 ouvrage de référence « Réglage et fonctionnement des réseaux de chauffage à eau » (voir Tableau 1) ; n 1 - nombre estimé de consommateurs ; b - le taux de consommation d'eau chaude par consommateur, adopté selon les tableaux pertinents du SNiPa IIG.8-62 et pour les immeubles d'habitation de type appartement équipés de salles de bains de 1 500 à 1 700 mm de longueur, est de 110 à 130 l/jour ; 65 - température de l'eau chaude, °C ; t x - température de l'eau froide, °C, nous acceptons t x = 5°C.

Ainsi, la consommation horaire maximale de chaleur pour la fourniture d'eau chaude sera égale à :

.

Il est facile de voir que ce résultat coïncide presque avec le résultat obtenu avec la méthode actuelle.

Application du taux de consommation d'eau chaude par habitant et par heure de plus grande consommation d'eau (par exemple, pour « Immeubles d'habitation de type appartement avec baignoires de 1500 à 1700 mm de longueur ») q hhr == 10 l/h), indiqué dans l'annexe obligatoire 3 SNiP 2.04.01–85* « Approvisionnement en eau et assainissement internes des bâtiments », est illégal pour déterminer la consommation de chaleur des Besoins en ECS en le multipliant par le nombre d'habitants et la différence de température (enthalpie) de l'eau chaude et froide. Cette conclusion est confirmée à la fois par l'exemple de calcul donné et par une indication directe de celui-ci dans la littérature pédagogique. Par exemple, dans le manuel destiné aux universités « Heat supply », éd. Les AA Ionin (M. : Stroyizdat, 1982) à la page 14, nous lisons : « …Consommation horaire maximale d'eau g h.max ne peut pas être mélangé avec la consommation d'eau indiquée dans les normes à l'heure de la plus grande consommation d'eau g je.ch. Cette dernière, en tant que certaine limite, est utilisée pour déterminer la probabilité de fonctionnement des dispositifs de pliage d'eau et devient égale à g h.max uniquement avec un nombre infini de robinets d’eau. Le calcul selon l'ancienne méthode donne un résultat beaucoup plus précis, à condition d'utiliser les taux de consommation journalière d'eau chaude à la limite inférieure des fourchettes données dans les tableaux correspondants de l'ancien SNiP que le calcul « simplifié » que de nombreux calculateurs effectuent en utilisant SNiP actuel.
Les données du tableau de l'annexe 3SNiP 2.04.01–85* doivent être utilisées spécifiquement pour calculer la probabilité de fonctionnement des dispositifs de pliage d'eau, comme l'exige la méthodologie décrite dans la section 3 de ce SNiP, puis déterminer le bhr et calculer le consommation de chaleur pour les besoins d'approvisionnement en eau chaude. Conformément à la note du paragraphe 3.8 du SNiP 2.04.01-85*, pour les bâtiments auxiliaires des entreprises industrielles, la valeur q Les heures peuvent être déterminées comme la somme des coûts de l'eau pour l'utilisation d'une douche et des besoins ménagers et de boisson, pris selon l'annexe 3 obligatoire en fonction du nombre de consommateurs d'eau dans l'équipe la plus nombreuse.