Con la flessione diritta pura di una trave, nelle sue sezioni trasversali si verificano solo tensioni normali. Quando l'entità del momento flettente M nella sezione dell'asta è inferiore a un certo valore, il diagramma che caratterizza la distribuzione delle sollecitazioni normali lungo l'asse y della sezione trasversale perpendicolare all'asse neutro (Fig. 11.17, a) ha la forma mostrata in Fig. 11.17, b. Le tensioni più elevate sono uguali: all'aumentare del momento flettente M, le tensioni normali aumentano fino a quando i loro valori più alti (nelle fibre più lontane dall'asse neutro) diventano pari al carico di snervamento (Fig. 11.17, c); in questo caso il momento flettente è pari al valore pericoloso:
Quando il momento flettente aumenta oltre il valore pericoloso, tensioni pari al carico di snervamento si verificano non solo nelle fibre più lontane dall'asse neutro, ma anche in una certa area della sezione trasversale (Fig. 11.17, d); in questa zona il materiale è allo stato plastico. Nella parte centrale della sezione la sollecitazione è inferiore al carico di snervamento, cioè il materiale in questa parte è ancora in uno stato elastico.
Con un ulteriore aumento del momento flettente la zona plastica si allarga verso l'asse neutro e le dimensioni della zona elastica diminuiscono.
Ad un certo valore limite del momento flettente, corrispondente al completo esaurimento della capacità portante della sezione dell'asta a flessione, la zona elastica scompare, e la zona dello stato plastico occupa l'intera area della sezione trasversale (Fig. 11.17, d). In questo caso nel profilato viene formata una cosiddetta cerniera plastica (o cerniera cedevole).
A differenza di una cerniera ideale, che non percepisce un momento, in una cerniera plastica agisce un momento costante.La cerniera plastica è unilaterale: scompare quando sull'asta agiscono momenti di segno opposto (rispetto a ) o quando la trave è scarico.
Per determinare il valore del momento flettente limite, selezioniamo nella parte della sezione trasversale della trave posta sopra l'asse neutro, una zona elementare situata ad una distanza dall'asse neutro, e nella parte situata sotto l'asse neutro, un'area situata ad una distanza dall'asse neutro (Fig. 11.17, a ).
La forza normale elementare che agisce sulla piattaforma nello stato limite è uguale ed è uguale il suo momento rispetto all'asse neutro, così come è uguale il momento della forza normale agente sulla piattaforma, entrambi questi momenti hanno lo stesso segno. L'entità del momento limite è uguale al momento di tutte le forze elementari rispetto all'asse neutro:
dove sono i momenti statici rispettivamente delle parti superiore e inferiore della sezione trasversale rispetto all'asse neutro.
L'importo è chiamato momento resistente plastico assiale ed è indicato con
(10.17)
Quindi,
(11.17)
Forza longitudinale dentro sezione trasversale durante la flessione è zero, e quindi l'area della zona compressa della sezione è uguale all'area della zona allungata. Pertanto, l'asse neutro nella sezione coincidente con la cerniera plastica divide questa sezione trasversale in due parti uguali. Di conseguenza, con una sezione trasversale asimmetrica, l'asse neutro non passa per il baricentro della sezione allo stato limite.
Utilizzando la formula (11.17), determiniamo il valore del momento limite per un'asta di sezione rettangolare con altezza h e larghezza b:
Il valore pericoloso del momento in cui il diagramma delle sollecitazioni normali ha la forma mostrata in Fig. 11.17, c, per una sezione rettangolare è determinata dalla formula
Atteggiamento
Per una sezione circolare, il rapporto a per una trave a I
Se la trave flettente è staticamente determinata, dopo aver rimosso il carico che ha causato il momento in essa, il momento flettente nella sua sezione trasversale è uguale a zero. Nonostante ciò, le tensioni normali nella sezione trasversale non scompaiono. Il diagramma delle tensioni normali nella fase plastica (Fig. 11.17, e) è sovrapposto al diagramma delle tensioni nella fase elastica (Fig. 11.17, f), simile al diagramma mostrato in Fig. 11.17,b, poiché durante lo scarico (che può essere considerato come un carico con momento di segno opposto), il materiale si comporta come elastico.
Momento flettente M corrispondente al diagramma delle sollecitazioni mostrato in Fig. 11.17, e, in valore assoluto è uguale poiché solo in questa condizione nella sezione trasversale della trave dall'azione del momento e M il momento totale è pari a zero. Voltaggio più alto sul diagramma (Fig. 11.17, e) è determinato dall'espressione
Riassumendo i diagrammi delle sollecitazioni mostrati in Fig. 11.17, d, f, otteniamo il diagramma mostrato in Fig. 11.17, w. Questo diagramma caratterizza la distribuzione delle sollecitazioni dopo aver rimosso il carico che ha causato il momento. Con tale diagramma, il momento flettente nella sezione (così come la forza longitudinale) è uguale a zero.
La teoria presentata della flessione oltre il limite elastico viene utilizzata non solo nel caso di flessione pura, ma anche nel caso di flessione trasversale, quando nella sezione trasversale della trave, oltre al momento flettente, agisce anche una forza trasversale .
Determiniamo ora il valore limite della forza P per la trave staticamente determinata mostrata in Fig. 12.17, a. Il diagramma dei momenti flettenti per questa trave è mostrato in Fig. 12.17, b. Il momento flettente maggiore si verifica sotto un carico dove è pari a Lo stato limite corrispondente al completo esaurimento della capacità portante della trave si raggiunge quando nella sezione sotto carico appare una cerniera plastica, per cui la il raggio si trasforma in un meccanismo (Fig. 12.17, c).
In questo caso il momento flettente nella sezione sottoposta al carico è pari a
Dalla condizione troviamo [vedi. formula (11.17)]
Ora calcoliamo il carico ultimo per una trave staticamente indeterminata. Consideriamo come esempio una duplice trave staticamente indeterminata sezione trasversale costante, mostrato in Fig. 13.17, a. L'estremità sinistra A della trave è fissata rigidamente e l'estremità destra B è assicurata contro la rotazione e lo spostamento verticale.
Se le tensioni nella trave non superano il limite di proporzionalità, allora il diagramma dei momenti flettenti ha la forma mostrata in Fig. 13.17, b. È costruito sulla base dei risultati dei calcoli delle travi utilizzando metodi convenzionali, ad esempio utilizzando equazioni a tre momenti. Il momento flettente maggiore si verifica nella sezione portante sinistra della trave in esame. Ad un valore di carico, il momento flettente in questa sezione raggiunge un valore pericoloso provocando la comparsa di sollecitazioni pari al carico di snervamento nelle fibre della trave più lontane dall'asse neutro.
Un aumento del carico al di sopra del valore specificato porta al fatto che nella sezione di supporto sinistra A il momento flettente diventa uguale al valore limite e in questa sezione appare una cerniera plastica. Tuttavia, la capacità portante della trave non è ancora completamente esaurita.
Con un ulteriore aumento del carico fino a un certo valore, compaiono cerniere plastiche anche nelle sezioni B e C. In seguito alla comparsa di tre cerniere, la trave, inizialmente due volte staticamente indeterminata, diventa geometricamente variabile (si trasforma in un meccanismo). Questo stato della trave in esame (quando in essa compaiono tre cerniere plastiche) è limitante e corrisponde al completo esaurimento della sua capacità portante; un ulteriore aumento del carico P diventa impossibile.
L'entità del carico ultimo può essere stabilita senza studiare il funzionamento della trave nella fase elastica e senza determinare la sequenza di formazione delle cerniere plastiche.
Valori dei momenti flettenti nelle sezioni. A, B e C (in cui nascono le cerniere plastiche) allo stato limite sono rispettivamente uguali e, quindi, il diagramma dei momenti flettenti allo stato limite della trave ha la forma mostrata in Fig. 13.17, alle. Questo diagramma può essere rappresentato come costituito da due diagrammi: il primo (Fig. 13.17, d) è un rettangolo con ordinate ed è causato dai momenti applicati alle estremità di una trave semplice giacente su due supporti (Fig. 13.17, e ); il secondo diagramma (Fig. 13.17, f) è un triangolo di ordinata maggiore ed è causato da un carico agente su una trave semplice (Fig. 13.17, g.
È noto che la forza P agente su una trave semplice provoca un momento flettente nella sezione sottoposta al carico dove a e sono le distanze dal carico alle estremità della trave. Nel caso in esame (Fig.
E quindi il momento sotto carico
Ma questo momento, come mostrato (Fig. 13.17, e), è uguale a
In modo analogo, vengono stabiliti i carichi massimi per ciascuna campata di una trave a più campate staticamente indeterminata. Ad esempio, si consideri una trave quattro volte staticamente indeterminata di sezione trasversale costante mostrata in Fig. 14.17, a.
Allo stato limite, corrispondente al completo esaurimento della capacità portante della trave in ciascuna delle sue campate, il diagramma dei momenti flettenti ha la forma mostrata in Fig. 14.17, b. Questo diagramma può essere considerato come costituito da due diagrammi, costruiti partendo dal presupposto che ciascuna campata sia una semplice trave giacente su due supporti: un diagramma (Fig. 14.17, c), causato dai momenti agenti nelle cerniere plastiche di supporto, e il diagramma secondo (Fig. 14.17, d), causato dai carichi estremi applicati nelle campate.
Dalla fig. 14.17, installiamo:
In queste espressioni
Il valore ottenuto del carico massimo per ciascuna campata della trave non dipende dalla natura e dall'entità dei carichi nelle restanti campate.
Dall'esempio analizzato risulta chiaro che il calcolo di una trave staticamente indeterminata in termini di capacità portante risulta essere più semplice del calcolo in termini di fase elastica.
Il calcolo di una trave continua in base alla sua capacità portante viene effettuato in modo leggermente diverso nei casi in cui, oltre alla natura del carico in ciascuna campata, vengono specificate anche le relazioni tra le grandezze dei carichi nelle diverse campate. In questi casi si considera carico massimo tale che la capacità portante della trave sia esaurita non in tutte le campate, ma in una delle sue campate.
Il carico massimo consentito è determinato dividendo i valori per il fattore di sicurezza standard.
È molto più difficile determinare i carichi massimi quando sulla trave agiscono forze dirette non solo dall'alto verso il basso, ma anche dal basso verso l'alto, nonché quando agiscono momenti concentrati.
La flessione è un tipo di deformazione in cui l'asse longitudinale della trave viene piegato. Le travi diritte che si piegano sono chiamate travi. La flessione diretta è una piega in cui le forze esterne che agiscono sulla trave giacciono su un piano (piano di forza) che passa attraverso l'asse longitudinale della trave e l'asse centrale principale di inerzia della sezione trasversale.
La curva si chiama pura, se si verifica un solo momento flettente in qualsiasi sezione trasversale della trave.
La flessione, nella quale nella sezione trasversale di una trave agiscono contemporaneamente un momento flettente e una forza trasversale, è detta trasversale. La linea di intersezione del piano di forza e del piano di sezione trasversale è chiamata linea di forza.
Fattori di forza interni durante la flessione della trave.
Durante la flessione trasversale piana, nelle sezioni della trave si verificano due fattori di forza interni: la forza trasversale Q e il momento flettente M. Per determinarli, viene utilizzato il metodo delle sezioni (vedi lezione 1). La forza trasversale Q nella sezione della trave è pari alla somma algebrica delle proiezioni sul piano della sezione di tutte le forze esterne agenti su un lato della sezione considerata.
Regola dei segni per le forze di taglio Q:
Il momento flettente M in una sezione di trave è uguale alla somma algebrica dei momenti relativi al baricentro di questa sezione di tutte le forze esterne agenti su un lato della sezione considerata.
Regola dei segni per i momenti flettenti M:
Dipendenze differenziali di Zhuravsky.
Sono state stabilite relazioni differenziali tra l'intensità q del carico distribuito, le espressioni per la forza trasversale Q e il momento flettente M:
Sulla base di queste dipendenze si possono individuare i seguenti schemi generali di diagrammi delle forze trasversali Q e dei momenti flettenti M:
Caratteristiche dei diagrammi dei fattori di forza interni durante la flessione.
1. Nella sezione della trave dove non è presente carico distribuito viene presentato il diagramma Q retta , parallelo alla base del diagramma, e il diagramma M - una linea retta inclinata (Fig. a).
2. Nella sezione in cui viene applicata una forza concentrata, Q dovrebbe essere sul diagramma salto , pari al valore di questa forza, e sul diagramma M - punto di rottura (Fig.a).
3. Nella sezione in cui viene applicato un momento concentrato, il valore di Q non cambia, ma il diagramma M sì salto , uguale al valore di questo momento (Fig. 26, b).
4. In una sezione di una trave con un carico distribuito di intensità q, il diagramma Q cambia secondo una legge lineare, e il diagramma M cambia secondo una legge parabolica, e la convessità della parabola è diretta nella direzione del carico distribuito (Fig. c, d).
5. Se, all'interno di una sezione caratteristica, il diagramma Q interseca la base del diagramma, allora nella sezione in cui Q = 0, il momento flettente ha un valore estremo M max o M min (Fig. d).
Sollecitazioni di flessione normali.
Determinato dalla formula:
Il momento resistente di una sezione a flessione è la quantità:
Sezione pericolosa durante la flessione viene chiamata la sezione trasversale della trave in cui si verifica la massima sollecitazione normale.
Sforzi di taglio durante la flessione rettilinea.
Determinato da La formula di Zhuravsky per le sollecitazioni di taglio durante la flessione della trave diritta:
dove S ots - momento statico zona trasversale tagliare lo strato di fibre longitudinali rispetto alla linea neutra.
Calcoli della resistenza alla flessione.
1. A calcolo di verifica La sollecitazione massima di progetto viene determinata e confrontata con la sollecitazione ammissibile:
2. A calcolo progettuale la scelta della sezione della trave è fatta dalla condizione:
3. Quando si determina il carico ammissibile, il momento flettente ammissibile è determinato dalla condizione:
Movimenti di flessione.
Sotto l'influenza del carico di flessione, l'asse della trave si piega. In questo caso si osserva tensione delle fibre sulla parte convessa e compressione sulla parte concava della trave. Inoltre si verifica un movimento verticale dei baricentri delle sezioni trasversali e la loro rotazione rispetto all'asse neutro. Per caratterizzare la deformazione a flessione, vengono utilizzati i seguenti concetti:
Deflessione del raggio Y- spostamento del baricentro della sezione trasversale della trave nella direzione perpendicolare al suo asse.
La deflessione è considerata positiva se il baricentro si sposta verso l'alto. La quantità di deflessione varia lungo la lunghezza della trave, ad es. y = y(z)
Angolo di rotazione della sezione- angolo θ di cui ruota ciascuna sezione rispetto alla sua posizione originale. L'angolo di rotazione è considerato positivo quando la sezione viene ruotata in senso antiorario. L'entità dell'angolo di rotazione varia lungo la lunghezza della trave, essendo una funzione di θ = θ (z).
Il metodo più comune per determinare gli spostamenti è il metodo Mora E La regola di Vereshchagin.
Il metodo di Mohr.
La procedura per determinare gli spostamenti utilizzando il metodo di Mohr:
1. Un “sistema ausiliario” viene costruito e caricato con un carico unitario nel punto in cui è necessario determinare lo spostamento. Se viene determinato lo spostamento lineare, viene applicata una forza unitaria nella sua direzione; quando vengono determinati gli spostamenti angolari, viene applicato un momento unitario.
2. Per ciascuna sezione del sistema vengono scritte le espressioni dei momenti flettenti M f dal carico applicato e M 1 dal carico unitario.
3. Su tutte le sezioni del sistema, gli integrali di Mohr vengono calcolati e sommati, ottenendo lo spostamento desiderato:
4. Se lo spostamento calcolato ha segno positivo significa che la sua direzione coincide con la direzione della forza unitaria. Un segno negativo indica che lo spostamento effettivo è opposto alla direzione della forza unitaria.
La regola di Vereshchagin.
Nel caso in cui il diagramma dei momenti flettenti da un dato carico ha un contorno arbitrario, e da un carico unitario – un contorno rettilineo, è conveniente utilizzare il metodo grafico-analitico, o la regola di Vereshchagin.
dove A f è l'area del diagramma del momento flettente M f da un dato carico; y c – ordinata del diagramma da un'unità di carico sotto il baricentro del diagramma M f; EI x è la rigidezza della sezione della trave. I calcoli utilizzando questa formula vengono effettuati in sezioni, in ciascuna delle quali il diagramma lineare dovrebbe essere senza fratture. Il valore (A f *y c) è considerato positivo se entrambi i diagrammi si trovano sullo stesso lato della trave, negativo se si trovano su lati diversi. Un risultato positivo della moltiplicazione dei diagrammi significa che la direzione del movimento coincide con la direzione di una forza (o momento) unitaria. Un diagramma complesso M f dovrebbe essere suddiviso in figure semplici (viene utilizzata la cosiddetta “stratificazione della trama”), per ciascuna delle quali è facile determinare l'ordinata del baricentro. In questo caso, l'area di ciascuna figura viene moltiplicata per l'ordinata sotto il suo baricentro.
29-10-2012: Andrej
C'era un errore di battitura nella formula per il momento flettente per una trave con pizzicamento rigido sugli appoggi (3° dal basso): la lunghezza dovrebbe essere al quadrato. C'era un errore di battitura nella formula della freccia massima per una trave con pizzicamento rigido sugli appoggi (3° dal basso): dovrebbe essere senza il “5”.
29-10-2012: Dottor Lom
Sì, in effetti, sono stati commessi errori durante la modifica dopo la copia. Gli errori sono stati corretti, grazie per l'attenzione.
01-11-2012: Vic
errore di battitura nella formula del quinto esempio dall'alto (i gradi accanto a X ed El sono confusi)
01-11-2012: Dottor Lom
Ed è vero. Corretto. Grazie per l'attenzione.
10-04-2013: sfarfallio
Alla Formula T.1 2.2 Mmax sembra mancare un quadrato dopo a.
11-04-2013: Dottor Lom
Giusto. Ho copiato questa formula dal "Manuale sulla resistenza dei materiali" (a cura di S.P. Fesik, 1982, p. 80) e non ho nemmeno prestato attenzione al fatto che con tale registrazione non viene rispettata nemmeno la dimensione. Adesso ho ricalcolato tutto personalmente, e infatti la distanza “a” risulterà al quadrato. Quindi, si scopre che il tipografo ne ha mancato due piccoli e mi sono innamorato di questo miglio. Corretto. Grazie per l'attenzione.
02-05-2013: Timko
Buon pomeriggio, vorrei chiedervi nella Tabella 2, Diagramma 2.4, mi interessa la formula “momento in volo” dove l'indice X non è chiaro -? Potresti rispondere)
02-05-2013: Dottor Lom
Per le travi a sbalzo nella Tabella 2, l'equazione di equilibrio statico è stata compilata da sinistra a destra, cioè l'origine delle coordinate era considerata un punto su un supporto rigido. Tuttavia, se consideriamo lo specchio trave a sbalzo, in cui l'appoggio rigido sarà a destra, allora per tale trave l'equazione del momento nella campata sarà molto più semplice, ad esempio per 2,4 Mx = qx2/6, più precisamente -qx2/6, poiché ora è credeva che se il diagramma del momento si trova in alto, allora il momento è negativo.
Dal punto di vista della resistenza del materiale, il segno del momento è un concetto piuttosto convenzionale, poiché nella sezione trasversale per la quale viene determinato il momento flettente agiscono ancora sia sollecitazioni di compressione che di trazione. La cosa principale da capire è che se il diagramma si trova in alto, le sollecitazioni di trazione agiranno nella parte superiore della sezione e viceversa.
Nella tabella non è indicato il valore negativo dei momenti su supporto rigido, ma durante la stesura delle formule si è tenuto conto della direzione d'azione del momento.
25-05-2013: Dmitrij
Per favore dimmi in quale rapporto tra la lunghezza della trave e il suo diametro sono valide queste formule?
Vorrei sapere se questo sottocodice riguarda solo le travi lunghe, che vengono utilizzate nella costruzione di edifici, o può essere utilizzato anche per calcolare le deflessioni di alberi lunghi fino a 2 m. Per favore rispondi così l/D>...
25-05-2013: Dottor Lom
Dmitry, te l'ho già detto, per gli alberi rotanti gli schemi di calcolo saranno diversi. Tuttavia, se l'albero è fermo, può essere considerato come una trave e non importa quale sia la sua sezione trasversale: rotonda, quadrata, rettangolare o qualcos'altro. Questi schemi di calcolo riflettono in modo più accurato lo stato della trave a l/D>10, con un rapporto pari a 5 25-05-2013: Dmitrij
Grazie per la risposta. Puoi nominare altra letteratura a cui posso fare riferimento nel mio lavoro? 25-05-2013: Dottor Lom
Non so quale sia il problema esatto che stai risolvendo e quindi è difficile avere una conversazione sostanziale. Proverò a spiegare la mia idea in modo diverso. 25-05-2013: Dmitrij
Posso quindi comunicare con voi via mail o tramite Skype? Ti dirò che tipo di lavoro faccio e a cosa servivano le domande precedenti. 25-05-2013: Dottor Lom
Potete scrivermi, gli indirizzi email non sono difficili da trovare sul sito. Ma ti avverto subito che non faccio calcoli e non firmo contratti di partenariato. 08-06-2013: Vitaly
Domanda sulla tabella 2, opzione 1.1, formula di deflessione. Si prega di controllare la taglia. 09-06-2013: Dottor Lom
Esatto, l'output è di centimetri. 20-06-2013: Evgenij Borisovich
Ciao. Aiutami a capirlo. Abbiamo un palco estivo in legno vicino al centro culturale, dimensioni 12,5 x 5,5 metri, agli angoli dello stand ci sono tubi metallici del diametro di 100 mm. Mi costringono a realizzare un tetto come una capriata (è un peccato che non possa allegare un'immagine), una copertura in policarbonato, realizzare capriate da un tubo profilato (quadrato o rettangolare), c'è una domanda sul mio lavoro. Se non lo fai, ti licenzieremo. Io dico che non funzionerà, ma l’amministrazione e il mio capo dicono che funzionerà tutto. Cosa dovrei fare? 20-06-2013: Dottor Lom
22-08-2013: Dmitrij
Se una trave (un cuscino sotto una colonna) giace su un terreno denso (più precisamente, sepolto sotto la profondità di congelamento), quale schema dovrebbe essere utilizzato per calcolare tale trave? L'intuizione suggerisce che l'opzione “a due supporti” non è adatta e che il momento flettente dovrebbe essere significativamente inferiore. 22-08-2013: Dottor Lom
Il calcolo delle fondazioni è un grande argomento separato. Inoltre, non è del tutto chiaro di quale trave stiamo parlando. Se intendiamo un cuscino sotto una colonna di fondazione colonnare, la base per il calcolo di tale cuscino è la resistenza del terreno. Lo scopo del cuscino è ridistribuire il carico dalla colonna alla base. Minore è la resistenza, maggiore è l'area del cuscino. Oppure maggiore è il carico, maggiore è l'area del cuscino con la stessa resistenza del terreno. 23-08-2013: Dmitrij
Questo si riferisce ad un cuscino sotto una colonna di una fondazione colonnare. La lunghezza e la larghezza del cuscino sono già state determinate in base al carico e alla resistenza del terreno. Ma l'altezza del cuscino e la quantità di rinforzo in esso contenuto sono discutibili. Volevo calcolare per analogia con l'articolo “Calcolo di una trave in cemento armato”, ma credo che non sarebbe del tutto corretto calcolare il momento flettente in un cuscino steso a terra, come in una trave su due supporti incernierati. La domanda è: quale schema di calcolo viene utilizzato per calcolare il momento flettente nel cuscino. 24-08-2013: Dottor Lom
L'altezza e la sezione trasversale del rinforzo nel vostro caso sono determinate come per le travi a sbalzo (lungo la larghezza e la lunghezza del cuscino). Schema 2.1. Solo nel tuo caso la reazione del supporto è il carico sulla colonna, o più precisamente, parte del carico sulla colonna, e il carico uniformemente distribuito è la resistenza del terreno. In altre parole, lo schema di calcolo specificato deve essere ribaltato. 10-10-2013: Yaroslav
Buonasera Per favore aiutami a scegliere il metallo. trave per uno sversamento di 4,2 metri.Un edificio residenziale è a due piani, la base è ricoperta da lastre forate lunghe 4,8 metri, sopra c'è un muro portante di 1,5 mattoni, lungo 3,35 me alto 2,8 m. una porta e sopra questo muro si trovano su un lato solai lunghi 4,8 m. sugli altri 2,8 metri sui solai c'è ancora un muro portante in quanto nel pavimento sotto e sopra ci sono travi di legno da 20 per 20 cm lunghe 5 metri 6 pezzi e lunghe 3 metri 6 pezzi il pavimento è in assi 40 mm.25 mq. Non ci sono altri carichi, suggeritemi quale trave prendere per dormire sonni tranquilli. Finora è tutto fermo da 5 anni. 10-10-2013: Dottor Lom
Guarda nella sezione: "Calcolo delle strutture metalliche" l'articolo "Calcolo di un architrave metallico per pareti portanti", descrive in modo sufficientemente dettagliato il processo di selezione della sezione di una trave in base al carico corrente. 04-12-2013: Kirill
Per favore dimmi dove posso conoscere la derivazione delle formule per la massima deflessione di una trave per pp. 1.2-1.4 nella Tabella 1 04-12-2013: Dottor Lom
La derivazione delle formule per varie opzioni per l'applicazione dei carichi non è fornita sul mio sito web. Puoi vedere i principi generali su cui si basa la derivazione di tali equazioni negli articoli "Fondamenti di resistenza, formule di calcolo" e "Fondamenti di resistenza, determinazione della deflessione della trave". 24-03-2014: Sergey
è stato commesso un errore in 2.4 della tabella 1. anche la dimensione non è rispettata 24-03-2014: Dottor Lom
Non vedo alcun errore e tanto meno il mancato rispetto delle dimensioni, nello schema di calcolo da te specificato. Scopri qual è esattamente l'errore. 09-10-2014: Sanyč
Buon pomeriggio. M e Mmax hanno unità di misura diverse? 09-10-2014: Sanyč
Tabella 1. Calcolo 2.1. Se l è al quadrato, allora Mmax sarà in kg*m2? 09-10-2014: Dottor Lom
No, M e Mmax hanno un'unica unità di misura kgm o Nm. Poiché il carico distribuito si misura in kg/m (o N/m), il valore della coppia sarà kgm o Nm. 12-10-2014: Paolo
Buonasera. Lavoro nella produzione di imbottiti e il direttore mi ha dato un problema. Chiedo il vostro aiuto perché... Non voglio risolverlo “a occhio”. 12-10-2014: Dottor Lom
Dipende da molti fattori. Inoltre non hai indicato lo spessore del tubo. Ad esempio, con uno spessore di 2 mm, il momento resistente del tubo è W = 3,47 cm^3. Di conseguenza, il momento flettente massimo che il tubo può sopportare è M = WR = 3,47x2000 = 6940 kgm o 69,4 kgm, quindi il carico massimo ammissibile per 2 tubi è q = 2x8M/l^2 = 2x8x69,4/2,2^2 = 229,4 kg/m (con supporti incernierati e senza tener conto della coppia che si può creare quando il carico viene trasferito fuori dal baricentro della sezione). E questo è con un carico statico, e molto probabilmente il carico sarà dinamico, o addirittura shock (a seconda del design del divano e dell'attività dei bambini, il mio salta sui divani in modo da toglierti il fiato), quindi fai i conti da solo. L'articolo "Valori di calcolo per tubi a profilo rettangolare" ti aiuterà. 20-10-2014: alunno
Dottore, per favore aiutami. 21-10-2014: Dottor Lom
Per cominciare, una trave rigidamente fissata e le sezioni di supporto sono concetti incompatibili, vedere l'articolo "Tipi di supporti, quale schema di progettazione scegliere". A giudicare dalla tua descrizione, hai una trave incernierata a campata singola con mensole (vedi Tabella 3), o una trave a tre campate fissata rigidamente con 2 supporti aggiuntivi e campate disuguali (in questo caso, le equazioni dei tre momenti ti aiuteranno ). Ma in ogni caso, le reazioni del supporto sotto un carico simmetrico saranno le stesse. 21-10-2014: alunno
Capisco. Lungo il perimetro del primo piano è presente una cintura corazzata di 200x300h, il perimetro esterno è di 4400x4400. Ad esso sono ancorati 3 canali, con gradino di 1 m, la campata è senza cremagliere, uno di questi ha l'opzione più pesante, il carico è asimmetrico. QUELLI. considerare la trave come incernierata? 21-10-2014: Dottor Lom
22-10-2014: alunno
in effetti sì. A quanto ho capito, la deflessione del canale farà ruotare anche la cintura corazzata stessa nel punto di attacco, quindi otterrai una trave incernierata? 22-10-2014: Dottor Lom
Non proprio così, prima si determina il momento derivante dall'azione di un carico concentrato, poi il momento derivante da un carico uniformemente distribuito su tutta la lunghezza della trave, quindi il momento derivante dall'azione di un carico uniformemente distribuito agente su una determinata sezione del fascio. E solo allora somma i valori dei momenti. Ogni carico avrà il proprio schema di calcolo. 07-02-2015: Sergey
C'è un errore nella formula Mmax per il caso 2.3 nella Tabella 3? Trave con una console, probabilmente il più invece del meno dovrebbe essere tra parentesi 07-02-2015: Dottor Lom
No, non è un errore. Il carico sulla trave a sbalzo riduce il momento in campata, ma non lo aumenta. Tuttavia, questo può essere visto dal diagramma del momento. 17-02-2015: Anton
Ciao, innanzitutto grazie per le formule, le ho salvate nei miei segnalibri. Per favore dimmi, c'è una trave sopra la campata, quattro tronchi poggiano sulla trave, distanze: 180mm, 600mm, 600mm, 600mm, 325mm. Ho calcolato il diagramma e il momento flettente, ma non riesco a capire come cambierà la formula della deflessione (Tabella 1, diagramma 1.4) se il momento massimo è sul terzo ritardo. 17-02-2015: Dottor Lom
Ho già risposto più volte a domande simili nei commenti all'articolo “Schemi di calcolo per travi staticamente indeterminate”. Ma sei fortunato, per chiarezza ho eseguito il calcolo utilizzando i dati della tua domanda. Guarda l'articolo "Il caso generale di calcolo di una trave su supporti incernierati sotto l'azione di più carichi concentrati", forse col tempo lo aggiungerò. 22-02-2015: Romanzo
Dottore, davvero non riesco a padroneggiare tutte queste formule che mi sono incomprensibili. Pertanto vi chiedo aiuto. Voglio realizzare una scala a sbalzo in casa mia (i gradini verranno murati con cemento armato in fase di realizzazione del muro). Muro - larghezza 20 cm, mattone. La lunghezza del gradino sporgente è 1200*300 mm. Voglio che i gradini abbiano la forma corretta (non a cuneo). Capisco intuitivamente che il rinforzo sarà “qualcosa di più spesso” in modo che i gradini saranno qualcosa di più sottile? Ma il cemento armato spesso fino a 3 cm può sopportare un carico di 150 kg sul bordo? Per favore aiutami, non voglio davvero fare un pasticcio. Ti sarei molto grato se potessi aiutarmi a calcolare... 22-02-2015: Dottor Lom
Il tuo problema è il fatto che non riesci a padroneggiare formule abbastanza semplici. Nella sezione "Nozioni di base sulla forza della forza" tutto ciò è discusso in modo sufficientemente dettagliato. Qui dirò che il tuo progetto è assolutamente irrealistico. Innanzitutto, il muro è largo 25 cm o è un blocco di calcestruzzo (tuttavia potrei sbagliarmi). In secondo luogo, né un muro di mattoni né un muro di blocchi di calcestruzzo forniranno un sufficiente pizzicamento dei gradini con la larghezza della parete specificata. Inoltre, tale muro dovrebbe essere calcolato per il momento flettente derivante dalle travi a sbalzo. In terzo luogo, 3 cm è uno spessore inaccettabile per una struttura in cemento armato, tenendo conto del fatto che lo strato protettivo minimo nelle travi deve essere di almeno 15 mm. E così via. 26-02-2015: Romanzo
02-04-2015: Vitaly
cosa significa x nella seconda tabella, 2.4 02-04-2015: Vitaly
Buon pomeriggio Quale schema (algoritmo) scegliere per calcolare la soletta di un balcone, una trave a sbalzo fissata su un lato, come calcolare correttamente i momenti sull'appoggio e in campata? Può essere calcolata come una trave a sbalzo, secondo i diagrammi della Tabella 2, ovvero i punti 1, 1 e 2.1. Grazie! 02-04-2015: Dottor Lom
x in tutte le tabelle indica la distanza dall'origine al punto in studio in cui determineremo il momento flettente o altri parametri. Sì, il solaio del tuo balcone, se è solido e su di esso agiscono i carichi, come negli schemi indicati, può essere calcolato secondo questi schemi. Per le travi a sbalzo, il momento massimo è sempre all'appoggio, quindi non c'è grande necessità di determinare il momento nella campata. 03-04-2015: Vitaly
Molte grazie! Volevo anche fare chiarezza. A quanto ho capito, se calcoli secondo 2 tabelle. diagramma 1.1, (il carico è applicato all'estremità della mensola) allora ho x = L, e di conseguenza nella campata M = 0. Cosa succede se ho questo carico anche alle estremità della soletta? E secondo lo schema 2.1 calcolo il momento al supporto, lo aggiungo al momento secondo lo schema 1.1 e secondo quello corretto, per rinforzarlo, devo trovare il momento nella campata. Se ho uno sbalzo del solaio di 1,45 m (in luce), come posso calcolare “x” per trovare il momento in campata? 03-04-2015: Dottor Lom
Il momento nella campata varierà da Ql al vincolo a 0 nel punto di applicazione del carico, come si può vedere dal diagramma del momento. Se il carico viene applicato in due punti alle estremità della soletta, in questo caso è più consigliabile prevedere travi che assorbano i carichi sui bordi. In questo caso il solaio può già essere calcolato come una trave su due supporti: travi o solaio appoggiato su 3 lati. 03-04-2015: Vitaly
Grazie! In pochi istanti avevo già capito. Un'altra domanda. Se la soletta del balcone è appoggiata su entrambi i lati, utilizzare la lettera “G”. Quale schema di calcolo dovrei utilizzare allora? 04-04-2015: Dottor Lom
In questo caso, avrai un piatto pizzicato su 2 lati e non ci sono esempi di calcolo di tale piatto sul mio sito web. 27-04-2015: Sergey
Caro dottor Lom! 27-04-2015: Dottor Lom
Non valuterò l'affidabilità di un tale progetto senza calcoli, ma puoi calcolarlo utilizzando i seguenti criteri: 05-06-2015: alunno
Doc, dove posso mostrarti la foto? 05-06-2015: alunno
Avevi ancora un forum? 05-06-2015: Dottor Lom
C'era, ma non ho assolutamente tempo di frugare nello spam alla ricerca di domande normali. Quindi per ora è tutto. 06-06-2015: alunno
Doc, il mio collegamento è https://yadi.sk/i/GardDCAEh7iuG 07-06-2015: Dottor Lom
La scelta dello schema di progettazione dipenderà da ciò che si desidera: semplicità e affidabilità oppure approssimazione al funzionamento effettivo della struttura attraverso approssimazioni successive. 07-06-2015: alunno
Grazie Doc. Ho bisogno di semplicità e affidabilità. Questa zona è la più trafficata. Ho anche pensato di legare il palo del serbatoio alle travi per ridurre il carico sul pavimento, dato che d'inverno l'acqua verrebbe scaricata. Non posso addentrarmi in una simile giungla di calcoli. In generale, il cantilever ridurrà la deflessione? 07-06-2015: alunno
Dottore, un'altra domanda. la console è al centro dell'arco della finestra, ha senso spostarla sul bordo? Cordiali saluti 07-06-2015: Dottor Lom
In generale, la console ridurrà la deflessione, ma come ho già detto, quanto nel tuo caso è una grande domanda, e lo spostamento al centro dell'apertura della finestra ridurrà il ruolo della console. Inoltre, se questa è la tua area più caricata, forse puoi semplicemente rafforzare la trave, ad esempio, con un altro canale simile? Non conosco i vostri carichi, ma il carico di 100 kg di acqua e la metà del peso del serbatoio non mi sembra così impressionante, ma dal punto di vista della deflessione su una campata di 4 m, i canali 8P tengono conto tenere conto del carico dinamico quando si cammina? 08-06-2015: alunno
Dottore, grazie per il buon consiglio. Dopo il fine settimana ricalcolerò la trave come trave a due campate su cerniere. Se c'è una maggiore dinamica nella camminata, inserisco costruttivamente la possibilità di ridurre il passo delle travi del pavimento. La casa è una casa di campagna, quindi le dinamiche sono tollerabili. Lo spostamento laterale dei canali ha un'influenza maggiore, ma questo può essere risolto installando traverse o fissando la pavimentazione. L'unica cosa è: il getto di cemento si sgretolerà? Presumo che sarà supportato sulle flange superiore e inferiore del canale più rinforzi saldati nelle nervature e rete sulla parte superiore. 08-06-2015: Dottor Lom
Te l'ho già detto, non dovresti contare sulla console. 09-06-2015: alunno
Dottore, capisco. 29-06-2015: Sergey
Buon pomeriggio. Vorrei chiedervi: è stata gettata la fondazione: pali di cemento profondi 1,8 m, poi è stata gettata una fascia di cemento profonda 1 m. La domanda è questa: il carico viene trasferito solo sui pali oppure è distribuito equamente sia sui pali che sul nastro? 29-06-2015: Dottor Lom
Di norma, i pali vengono realizzati su terreni deboli in modo che il carico sulla fondazione venga trasmesso attraverso i pali, quindi le griglie sui pali vengono calcolate come travi sui supporti dei pali. Tuttavia, se hai versato la griglia su un terreno compattato, parte del carico verrà trasferita alla base attraverso la griglia. In questo caso la griglia è considerata come una trave poggiante su una fondazione elastica e rappresenta una fondazione a nastro regolare. Come quello. 29-06-2015: Sergey
Grazie. È solo che il sito risulta essere una miscela di argilla e sabbia. Inoltre lo strato di argilla è molto duro: lo strato può essere rimosso solo con un piede di porco, ecc. ecc. 29-06-2015: Dottor Lom
Non conosco tutte le tue condizioni (distanza tra i pali, numero di piani, ecc.). Dalla tua descrizione, sembra che tu abbia realizzato una normale fondazione a strisce e pile per affidabilità. Pertanto, devi solo determinare se la larghezza della fondazione sarà sufficiente per trasferire il carico dalla casa alla fondazione. 05-07-2015: Yuri
Ciao! Abbiamo bisogno del tuo aiuto con i calcoli. Un cancello di metallo di 1,5 x 1,5 m del peso di 70 kg è montato su un tubo di metallo, cementato fino a una profondità di 1,2 me rivestito di mattoni (palo 38 x 38 cm). Quale sezione e spessore deve avere il tubo affinché ci sia nessuna flessione? 05-07-2015: Dottor Lom
Hai correttamente presupposto che il tuo palo dovesse essere trattato come una trave a sbalzo. E anche con lo schema di calcolo hai quasi capito bene. Il fatto è che sul vostro tubo agiranno 2 forze (sulla tettoia superiore e su quella inferiore) e il valore di queste forze dipenderà dalla distanza tra le tettoie. Maggiori dettagli nell’articolo “Determinazione della forza di estrazione (perché il tassello non rimane nel muro).” Pertanto, nel tuo caso, dovresti eseguire 2 calcoli della freccia secondo lo schema di progettazione 1.2, quindi aggiungere i risultati ottenuti, tenendo conto dei segni (in altre parole, sottrarre l'altro da un valore). 05-07-2015: Yuri
Grazie per la risposta. Quelli. Ho effettuato il calcolo al massimo con un ampio margine e il valore di deflessione appena calcolato sarà comunque inferiore? 06-07-2015: Dottor Lom
01-08-2015: Paolo
Per favore dimmi, nel diagramma 2.2 della tabella 3, come determinare la freccia nel punto C se le lunghezze delle sezioni a sbalzo sono diverse? 01-08-2015: Dottor Lom
In questo caso è necessario eseguire il ciclo completo. Se questo sia necessario o meno, non lo so. Si veda ad esempio l'articolo sul calcolo di una trave sotto l'azione di più carichi uniformemente concentrati (link all'articolo prima delle tabelle). 04-08-2015: Yuri
Alla mia domanda del 5 luglio 2015. Esiste una regola per la quantità minima di pizzicamento nel calcestruzzo per una determinata trave a sbalzo metallica 120x120x4 mm con un collare di 70 kg - (ad esempio, almeno 1/3 della lunghezza) 04-08-2015: Dottor Lom
In effetti, il calcolo del pinching è un grande argomento separato. Il fatto è che la resistenza del calcestruzzo alla compressione è una cosa, ma la deformazione del terreno su cui preme il calcestruzzo della fondazione è un'altra cosa. In breve, più lungo è il profilo e maggiore è l'area di contatto con il terreno, meglio è. 05-08-2015: Yuri
Grazie! Nel mio caso, il palo metallico del cancello sarà gettato in un palo di cemento con un diametro di 300 mm e una lunghezza di 1 m, e i pali nella parte superiore saranno collegati tramite una griglia di cemento al telaio di rinforzo? cemento ovunque M 300. Cioè non ci sarà alcuna deformazione del suolo. Vorrei sapere un rapporto approssimativo, anche se con un ampio margine di sicurezza. 05-08-2015: Dottor Lom
Quindi in realtà 1/3 della lunghezza dovrebbe essere sufficiente per creare un pizzico rigido. Ad esempio, guarda l'articolo "Tipi di supporti, quale schema di progettazione scegliere". 05-08-2015: Yuri
20-09-2015: Carla
21-09-2015: Dottor Lom
È possibile prima calcolare la trave separatamente per ciascun carico secondo gli schemi di progettazione qui presentati, quindi aggiungere i risultati ottenuti tenendo conto dei segni. 08-10-2015: Natalia
Ciao dottore))) 08-10-2015: Dottor Lom
A quanto ho capito, stai parlando di una trave della Tabella 3. Per una tale trave, la deflessione massima non sarà al centro della campata, ma più vicina al supporto A. In generale, l'entità della deflessione e la distanza x (fino al punto di massima deflessione) dipendono dalla lunghezza della console, quindi in questo caso dovresti utilizzare le equazioni dei parametri iniziali fornite all'inizio dell'articolo. La freccia massima nella campata sarà nel punto in cui l'angolo di rotazione della sezione inclinata è zero. Se la mensola è sufficientemente lunga, la deflessione all'estremità della mensola potrebbe essere addirittura maggiore rispetto alla campata. 22-10-2015: Alessandro
22-10-2015: Ivan
Grazie mille per i tuoi chiarimenti C'è molto lavoro da fare a casa mia. Gazebo, tettoie, supporti. Cercherò di ricordare che una volta ho dormito troppo come studente diligente e poi l'ho passato accidentalmente alla Scuola Tecnica Superiore Sovietica. 31-05-2016: Vitaly
Grazie mille, sei fantastico! 14-06-2016: Denis
Mi sono imbattuto nel tuo sito in questo periodo. Quasi mi perdevo i calcoli, ho sempre pensato che una trave a sbalzo con un carico all'estremità della trave si piegherebbe di più che con un carico uniformemente distribuito, ma le formule 1.1 e 2.1 nella Tabella 2 mostrano il contrario. Grazie per il tuo lavoro 14-06-2016: Dottor Lom
In generale ha senso confrontare un carico concentrato con uno uniformemente distribuito solo quando un carico viene ridotto ad un altro. Ad esempio, quando Q = ql, la formula per determinare la freccia secondo lo schema di progettazione 1.1 assumerà la forma f = ql^4/3EI, cioè la deflessione sarà 8/3 = 2,67 volte maggiore rispetto a un carico semplicemente distribuito uniformemente. Quindi le formule degli schemi di calcolo 1.1 e 2.1 non dimostrano il contrario e inizialmente avevi ragione. 16-06-2016: ingegnere Garin
Buon pomeriggio! Non riesco ancora a capirlo, ti sarei molto grato se potessi aiutarmi a capirlo una volta per tutte - quando si calcola (qualsiasi) una normale trave a I con un carico distribuito usuale lungo la sua lunghezza, quale momento di inerzia dovrei usare - Iy o Iz e perché? Non riesco a trovare la forza della forza in nessun libro di testo; ovunque scrivono che la sezione trasversale dovrebbe tendere al quadrato e dovrebbe essere preso il momento di inerzia più piccolo. Non riesco proprio a cogliere il significato fisico dalla coda; posso in qualche modo interpretarlo con le mie dita? 16-06-2016: Dottor Lom
Ti consiglio di iniziare guardando gli articoli "Fondamenti di materiali resistenti" e "Verso il calcolo delle aste flessibili per l'azione di un carico eccentrico di compressione", tutto è spiegato lì in modo sufficientemente dettagliato e chiaro. Qui aggiungo che mi sembra che tu stia confondendo i calcoli per la flessione trasversale e longitudinale. Quelli. quando il carico è perpendicolare all'asse neutro della barra, allora si determina la deflessione (flessione trasversale); quando il carico è parallelo all'asse neutro della trave, allora si determina la stabilità, in altre parole, l'effetto della trave longitudinale flessione sulla capacità portante dell'asta. Naturalmente, quando si calcola il carico trasversale (carico verticale per una trave orizzontale), il momento d'inerzia dovrebbe essere preso in base alla posizione della trave, ma in ogni caso sarà Iz. E nel calcolo della stabilità, a condizione che il carico sia applicato lungo il baricentro della sezione, viene considerato il momento d'inerzia più piccolo, poiché la probabilità di perdita di stabilità su questo piano è molto maggiore. 23-06-2016: Denis
Ciao, la domanda è: perché nella Tabella 1 per le formule 1.3 e 1.4 le formule di deflessione sono essenzialmente le stesse e la dimensione b. non si riflette in qualche modo nella formula 1.4? 23-06-2016: Dottor Lom
Con un carico asimmetrico, la formula della deflessione per lo schema di progettazione 1.4 sarà piuttosto complicata, ma va ricordato che la deflessione in ogni caso sarà inferiore rispetto a quando si applica un carico simmetrico (ovviamente, a condizione che b 03-11-2016: Vladimiro
nella Tabella 1 per le formule 1.3 e 1.4, la formula della deflessione dovrebbe essere Ql^3/24EI anziché Qa^3/24EI. Per molto tempo non sono riuscito a capire perché la deflessione con il cristallo non convergesse 03-11-2016: Dottor Lom
Esatto, un altro errore di battitura dovuto ad un editing distratto (spero sia l'ultimo, ma non è un dato di fatto). Corretto, grazie per l'attenzione. 16-12-2016: Ivan
Salve, dottor Lom. La domanda è la seguente: stavo guardando le foto del cantiere e ho notato una cosa: l'architrave in cemento armato realizzato in fabbrica è di circa 30*30 cm, sostenuto su un pannello di cemento armato a tre strati di circa 7 centimetri (il cemento armato il pannello è stato leggermente segato per appoggiarvi sopra l'architrave). L'apertura per l'intelaiatura del balcone è di 1,3 m, lungo la parte superiore dell'architrave è presente una cintura corazzata e solai del sottotetto. Questi 7 cm sono critici, il supporto dell'altra estremità del maglione è più di 30 cm, tutto va bene ormai da diversi anni 16-12-2016: Dottor Lom
Se è presente anche una cintura corazzata, il carico sul saltatore può essere notevolmente ridotto. Penso che andrà tutto bene e anche a 7 cm c'è un margine di sicurezza abbastanza ampio sulla piattaforma di appoggio. Ma in generale, ovviamente, devi contare. 25-12-2016: Ivan
Dottore, se assumiamo, beh, puramente teoricamente 25-12-2016: Dottor Lom
Penso che anche in questo caso non succederà nulla. Ma ripeto, una risposta più accurata richiede un calcolo. 09-01-2017: Andrej
Nella Tabella 1, nella formula 2.3, per calcolare la freccia, al posto di “q”, è indicato “Q”. La formula 2.1 per il calcolo della freccia, essendo un caso speciale della formula 2.3, quando si inseriscono i valori corrispondenti (a=c=l, b=0) assume una forma diversa. 09-01-2017: Dottor Lom
Esatto, c'era un errore di battitura, ma ora non importa. Ho preso la formula di deflessione per un tale schema di progettazione dal libro di consultazione di S.P. Fesik, come la più breve per il caso speciale x = a. Ma come hai giustamente notato, questa formula non supera il test delle condizioni al contorno, quindi l'ho rimossa del tutto. Ho lasciato solo la formula per determinare l'angolo di rotazione iniziale per semplificare la determinazione della deflessione utilizzando il metodo dei parametri iniziali. 02-03-2017: Dottor Lom
Per quanto ne so, un caso così speciale non è considerato nei libri di testo. Solo il software aiuterà qui, ad esempio Lyra. 24-03-2017: Eageny
Buon pomeriggio, nella formula di deflessione 1.4 nella prima tabella, il valore tra parentesi è sempre negativo 24-03-2017: Dottor Lom
Tutto è corretto, in tutte le formule fornite, il segno negativo nella formula della deflessione significa che la trave si piega lungo l'asse y. 29-03-2017: Oksana
Buon pomeriggio, dottor Lom. Potresti scrivere un articolo sulla coppia in una trave metallica: quando si verifica, in base a quali schemi di progettazione e, ovviamente, mi piacerebbe vedere i tuoi calcoli con esempi. Ho una trave metallica supportata incernierata, un bordo è a sbalzo e vi arriva un carico concentrato e il carico è distribuito sull'intera trave dal cemento armato. soletta sottile 100 mm e muro di recinzione. Questa trave è quella più esterna. Con cemento armato La piastra è collegata tramite tondini da 6 mm saldati alla trave con passo 600 mm. Non riesco a capire se ci sarà una coppia lì, in tal caso, come trovarla e calcolare la sezione trasversale della trave in relazione ad essa? Dottor Lom Victor, le carezze emotive sono, ovviamente, buone, ma non puoi spalmarle sul pane e non puoi nutrire la tua famiglia con esse. Rispondere alla tua domanda richiede calcoli, i calcoli sono tempo e il tempo non è carezza emotiva. Per rappresentare visivamente la natura della deformazione delle travi (aste) durante la flessione, viene effettuato il seguente esperimento. Una griglia di linee parallele e perpendicolari all'asse della trave è applicata sulle facce laterali di una trave di gomma a sezione rettangolare (Fig. 30.7, a). Quindi vengono applicati momenti alla trave alle sue estremità (Fig. 30.7, b), agendo nel piano di simmetria della trave, intersecando ciascuna delle sue sezioni trasversali lungo uno dei principali assi centrali di inerzia. Il piano passante per l'asse della trave e uno degli assi centrali principali di inerzia di ciascuna delle sue sezioni trasversali sarà chiamato piano principale. Sotto l'influenza dei momenti, la trave subisce una curvatura diritta e pura. A seguito della deformazione, come dimostra l'esperienza, le linee della griglia parallele all'asse della trave si piegano, mantenendo tra loro le stesse distanze. Quando indicato in Fig. 30.7, b nella direzione dei momenti, queste linee nella parte superiore della trave sono allungate e nella parte inferiore sono accorciate. Ciascuna linea della griglia perpendicolare all'asse della trave può essere considerata come una traccia del piano di una sezione trasversale della trave. Poiché queste linee rimangono diritte, si può supporre che le sezioni trasversali della trave, piane prima della deformazione, rimangano piane durante la deformazione. Questa assunzione, basata sull'esperienza, è nota come ipotesi delle sezioni piane, o ipotesi di Bernoulli (vedi § 6.1). L'ipotesi delle sezioni piane vale non solo per la flessione pura, ma anche per quella trasversale. Per la flessione trasversale è approssimativo, mentre per la flessione pura è rigoroso, il che è confermato da studi teorici condotti utilizzando metodi della teoria dell'elasticità. Consideriamo ora una trave rettilinea con sezione trasversale simmetrica rispetto all'asse verticale, incastrata all'estremità destra e caricata all'estremità sinistra con un momento esterno agente in uno dei piani principali della trave (Fig. 31.7). In ciascuna sezione trasversale di questa trave si verificano solo momenti flettenti che agiscono sullo stesso piano del momento Pertanto, la trave è in uno stato di curvatura diritta e pura per tutta la sua lunghezza. Singole sezioni della trave possono trovarsi in stato di pura flessione anche se sottoposta a carichi trasversali; ad esempio, la sezione 11 della trave mostrata in Fig. subisce una flessione pura. 32,7; nelle sezioni di questa sezione la forza di taglio Dalla trave in esame (vedi Fig. 31.7) selezioniamo un elemento di lunghezza . Come risultato della deformazione, come segue dall'ipotesi di Bernoulli, le sezioni rimarranno piatte, ma si inclineranno l'una rispetto all'altra di un certo angolo. Prendiamo condizionatamente la sezione sinistra come stazionaria. Quindi, ruotando la sezione destra di un angolo, assumerà la posizione (Fig. 33.7). Le rette si intersecheranno in un certo punto A, che è il centro di curvatura (o più precisamente la traccia dell'asse di curvatura) delle fibre longitudinali dell'elemento.Le fibre superiori dell'elemento in questione quando rappresentate in figura Fico. 31.7 nella direzione del momento vengono allungati, e quelli inferiori vengono accorciati. Le fibre di uno strato intermedio perpendicolare al piano d'azione del momento mantengono la loro lunghezza. Questo strato è chiamato strato neutro. Indichiamo il raggio di curvatura dello strato neutro, cioè la distanza da questo strato al centro di curvatura A (vedi Fig. 33.7). Consideriamo un certo strato situato ad una distanza y dallo strato neutro. L'allungamento assoluto delle fibre di questo strato è uguale all'allungamento relativo Considerando triangoli simili stabiliamo che Pertanto, Nella teoria della flessione si presuppone che le fibre longitudinali della trave non premano l'una sull'altra. Studi sperimentali e teorici mostrano che questa ipotesi non influenza in modo significativo i risultati del calcolo. Con la flessione pura, non si verificano sollecitazioni di taglio nelle sezioni trasversali della trave. Pertanto, tutte le fibre in pura flessione sono in condizioni di tensione o compressione uniassiale. Secondo la legge di Hooke, per il caso di tensione o compressione uniassiale, la tensione normale o e la corrispondente deformazione relativa sono legate dalla dipendenza o in base alla formula (11.7) Dalla formula (12.7) segue che le tensioni normali nelle fibre longitudinali della trave sono direttamente proporzionali alle loro distanze y dallo strato neutro. Di conseguenza, nella sezione trasversale della trave in ogni punto, le tensioni normali sono proporzionali alla distanza y da questo punto all'asse neutro, che è la linea di intersezione dello strato neutro con la sezione trasversale (Fig. 34.7, a). Dalla simmetria della trave e del carico ne consegue che l'asse neutro è orizzontale. Nei punti dell'asse neutro le tensioni normali sono pari a zero; da un lato dell'asse neutro sono di trazione e dall'altro di compressione. Il diagramma delle sollecitazioni o è un grafico delimitato da una linea retta, con i maggiori valori assoluti di sollecitazione per i punti più lontani dall'asse neutro (Fig. 34.7b). Consideriamo ora le condizioni di equilibrio dell'elemento trave selezionato. Rappresentiamo l'azione della parte sinistra della trave sulla sezione dell'elemento (vedi Fig. 31.7) sotto forma di momento flettente; le restanti forze interne in questa sezione con flessione pura sono pari a zero. Immaginiamo l'azione del lato destro della trave sulla sezione trasversale dell'elemento sotto forma di forze elementari applicate a ciascuna area elementare della sezione trasversale (Fig. 35.7) e parallele all'asse della trave. Creiamo sei condizioni di equilibrio per un elemento Ecco le somme delle proiezioni di tutte le forze che agiscono sull'elemento, rispettivamente, sugli assi - le somme dei momenti di tutte le forze relative agli assi (Fig. 35.7). L'asse coincide con l'asse neutro della sezione e l'asse y è ad esso perpendicolare; entrambi questi assi si trovano nel piano della sezione trasversale Una forza elementare non produce proiezioni sull’asse y e non provoca un momento attorno all’asse, pertanto le equazioni di equilibrio sono soddisfatte per qualsiasi valore di o. L'equazione di equilibrio ha la forma Sostituiamo il valore di a nell'equazione (13.7) secondo la formula (12.7): Poiché (si considera un elemento trave curva, per cui), allora L'integrale rappresenta il momento statico della sezione trasversale della trave attorno all'asse neutro. La sua uguaglianza a zero significa che l'asse neutro (cioè l'asse) passa attraverso il centro di gravità della sezione trasversale. Pertanto, il centro di gravità di tutte le sezioni trasversali della trave, e quindi l'asse della trave, che è la posizione geometrica dei centri di gravità, si trovano nello strato neutro. Pertanto il raggio di curvatura dello strato neutro è il raggio di curvatura dell'asse curvo della trave. Componiamo ora un'equazione di equilibrio sotto forma della somma dei momenti di tutte le forze applicate all'elemento trave rispetto all'asse neutro: Qui rappresenta il momento della forza interna elementare rispetto all'asse. Indichiamo l'area della sezione trasversale della trave situata sopra l'asse neutro - sotto l'asse neutro. Quindi rappresenterà la risultante delle forze elementari applicate sopra l'asse neutro, sotto l'asse neutro (Fig. 36.7). Entrambe queste risultanti sono uguali tra loro in valore assoluto, poiché la loro somma algebrica, basata sulla condizione (13.7), è uguale a zero. Queste risultanti formano una coppia interna di forze che agiscono nella sezione trasversale della trave. Il momento di questa coppia di forze, pari al prodotto dell'entità di una di esse e della distanza tra loro (Fig. 36.7), è un momento flettente nella sezione trasversale della trave. Sostituiamo il valore di a nell'equazione (15.7) secondo la formula (12.7): Qui rappresenta il momento d'inerzia assiale, cioè l'asse passante per il baricentro della sezione. Quindi, Sostituiamo il valore dalla formula (16.7) nella formula (12.7): Nel derivare la formula (17.7), non è stato preso in considerazione che con una coppia esterna diretta, come mostrato in Fig. 31.7, secondo la regola dei segni accettata, il momento flettente è negativo. Se teniamo conto di ciò, dobbiamo mettere un segno meno davanti al lato destro della formula (17.7). Quindi, con un momento flettente positivo nella zona superiore della trave (cioè in ), i valori di a risulteranno negativi, il che indicherà la presenza di tensioni di compressione in questa zona. Tuttavia, solitamente il segno meno non è posto a destra della formula (17.7), e questa formula viene utilizzata solo per determinare i valori assoluti delle tensioni a. Pertanto, i valori assoluti del momento flettente e dell'ordinata y dovrebbero essere sostituiti nella formula (17.7). Il segno delle tensioni è sempre facilmente determinabile dal segno del momento o dalla natura della deformazione della trave. Componiamo ora l'equazione di equilibrio sotto forma della somma dei momenti di tutte le forze applicate all'elemento trave rispetto all'asse y: Qui rappresenta il momento della forza interna elementare attorno all'asse y (vedi Fig. 35.7). Sostituiamo il valore di a nell'espressione (18.7) secondo la formula (12.7): Qui l'integrale rappresenta il momento d'inerzia centrifugo della sezione trasversale della trave rispetto all'asse y. Quindi, Ma da allora Come è noto (vedi § 7.5), il momento d'inerzia centrifugo della sezione è pari a zero rispetto agli assi d'inerzia principali. Nel caso in esame l'asse y è l'asse di simmetria della sezione trasversale della trave e, quindi, gli assi y e sono gli assi d'inerzia centrali principali di tale sezione. Pertanto la condizione (19.7) è qui soddisfatta. Nel caso in cui la sezione trasversale della trave curva non abbia alcun asse di simmetria, la condizione (19.7) è soddisfatta se il piano d'azione del momento flettente passa per uno degli assi di inerzia centrali principali della sezione oppure è parallelo a questo asse. Se il piano d’azione del momento flettente non passa per nessuno degli assi d’inerzia centrali principali della sezione trasversale della trave e non è parallelo ad esso, allora la condizione (19.7) non è soddisfatta e, quindi, non esiste flessione diretta: la trave subisce una flessione obliqua. La formula (17.7), che determina la tensione normale in un punto arbitrario della sezione della trave in esame, è applicabile a condizione che il piano d'azione del momento flettente passi attraverso uno degli assi di inerzia principali di questa sezione o sia parallelo ad esso . In questo caso, l'asse neutro della sezione trasversale è il suo asse d'inerzia centrale principale, perpendicolare al piano d'azione del momento flettente. La formula (16.7) mostra che durante la flessione pura diretta, la curvatura dell'asse curvo della trave è direttamente proporzionale al prodotto del modulo elastico E per il momento d'inerzia, chiameremo questo prodotto rigidezza della sezione durante la flessione; è espresso in, ecc. Nella flessione pura di una trave a sezione trasversale costante, i momenti flettenti e le rigidezze della sezione sono costanti lungo la sua lunghezza. In questo caso il raggio di curvatura dell'asse curvo della trave ha valore costante [vedi. espressione (16.7)], cioè la trave si piega lungo un arco circolare. Dalla formula (17.7) ne consegue che le sollecitazioni normali più grandi (positive - di trazione) e più piccole (negative - di compressione) nella sezione trasversale della trave sorgono nei punti più lontani dall'asse neutro, situati su entrambi i lati di esso. Per una sezione trasversale simmetrica rispetto all'asse neutro, i valori assoluti delle maggiori sollecitazioni di trazione e compressione sono gli stessi e possono essere determinati dalla formula dove è la distanza dall'asse neutro al punto più distante della sezione. Un valore che dipende solo dalla dimensione e dalla forma della sezione trasversale è chiamato momento resistente assiale della sezione ed è indicato Quindi, Determiniamo i momenti resistenti assiali per sezioni rettangolari e circolari. Per una sezione rettangolare con larghezza b e altezza Per una sezione circolare con diametro d Il momento di resistenza è espresso in . Per sezioni non simmetriche rispetto all'asse neutro, ad esempio per un triangolo, un T, ecc., le distanze dall'asse neutro alle fibre stirate e compresse più distanti sono diverse; Pertanto per tali tratti esistono due momenti di resistenza: dove sono le distanze dall'asse neutro alle fibre stirate e compresse più distanti. L'ipotesi delle sezioni piane durante la flessione si spiega con un esempio: applichiamo sulla superficie laterale di una trave non deformata un reticolo formato da rette longitudinali e trasversali (perpendicolari all'asse). Per effetto della flessione della trave, le linee longitudinali assumeranno un profilo curvo, mentre le linee trasversali rimarranno praticamente dritte e perpendicolari all'asse curvo della trave. Formulazione dell'ipotesi della sezione piana: le sezioni trasversali che prima sono piane e perpendicolari all'asse della trave, rimangono piane e perpendicolari all'asse curvo dopo che questa si è deformata. Questa circostanza indica: quando soddisfatto ipotesi di sezione piana, come con e Oltre all'ipotesi delle sezioni piane, è accettata l'ipotesi: le fibre longitudinali della trave non si comprimono tra loro quando si piega. Vengono chiamate l'ipotesi e l'assunzione della sezione piana L'ipotesi di Bernoulli. Consideriamo una trave di sezione rettangolare sottoposta a flessione pura (). Selezioniamo un elemento trave con una lunghezza (Fig. 7.8.a). Come risultato della flessione, le sezioni trasversali della trave ruoteranno formando un angolo. Le fibre superiori subiscono compressione e le fibre inferiori subiscono tensione. Indichiamo il raggio di curvatura della fibra neutra come . Convenzionalmente si assume che le fibre cambino lunghezza pur rimanendo diritte (Fig. 7.8. b). Quindi gli allungamenti assoluti e relativi della fibra situata ad una distanza y dalla fibra neutra: Mostriamo che le fibre longitudinali, che non subiscono né tensione né compressione quando la trave si piega, passano attraverso l'asse centrale principale x. Poiché la lunghezza della trave non cambia durante la flessione, la forza longitudinale (N) che si forma nella sezione trasversale deve essere zero. Forza longitudinale elementare. Data l'espressione L'espressione rappresenta la sezione trasversale della trave attorno all'asse x neutro. È zero quando l'asse neutro passa per il baricentro della sezione trasversale. Di conseguenza, l'asse neutro (linea zero) quando la trave si piega passa attraverso il baricentro della sezione trasversale. Ovviamente: il momento flettente è associato alle normali sollecitazioni che si verificano nei punti della sezione trasversale dell'asta. Momento flettente elementare creato da una forza elementare: dove è il momento d'inerzia assiale della sezione trasversale rispetto all'asse x neutro e il rapporto è la curvatura dell'asse della trave. Rigidità travi in flessione(più grande, minore è il raggio di curvatura). La formula risultante Esprimendo il raggio di curvatura () dalla formula della legge di Hooke per un'asta durante la flessione e sostituendo il suo valore nella formula Nella formula per le sollecitazioni normali () in un punto arbitrario nella sezione trasversale della trave, dovrebbero essere sostituiti i valori assoluti del momento flettente () e la distanza dal punto all'asse neutro (coordinate y). Se la sollecitazione in un dato punto sarà di trazione o di compressione può essere facilmente determinata dalla natura della deformazione della trave o dal diagramma dei momenti flettenti, le cui ordinate sono riportate sul lato delle fibre compresse della trave. Dalla formula è chiaro: le tensioni normali () cambiano lungo l'altezza della sezione trasversale della trave secondo una legge lineare. Nella fig. 7.8, mostra il diagramma. Le maggiori sollecitazioni durante la flessione della trave si verificano nei punti più lontani dall'asse neutro. Se nella sezione trasversale della trave viene tracciata una linea parallela all'asse x neutro, in tutti i suoi punti si verificano tensioni normali uguali. Analisi semplice diagrammi di sollecitazione normale mostra che quando una trave si piega, il materiale situato vicino all'asse neutro praticamente non funziona. Pertanto, al fine di ridurre il peso della trave, si consiglia di scegliere forme di sezione trasversale in cui la maggior parte del materiale viene rimosso dall'asse neutro, come una sezione a I.
Vuoi dire che per gli alberi rotanti i modelli saranno diversi a causa della coppia? Non so quanto sia importante, poiché il libro tecnico dice che nel caso della tornitura, la deflessione introdotta dalla coppia sull'albero è molto piccola rispetto alla deflessione dalla componente radiale della forza di taglio. Cosa ne pensi?
Il calcolo di strutture edili, parti di macchine, ecc., di norma, si compone di due fasi: 1. calcolo in base agli stati limite del primo gruppo - il cosiddetto calcolo della resistenza, 2. calcolo in base agli stati limite del secondo gruppo . Uno dei tipi di calcolo per gli stati limite del secondo gruppo è il calcolo della freccia.
Nel tuo caso, secondo me, i calcoli della forza saranno più importanti. Inoltre, oggi ci sono 4 teorie sulla forza e i calcoli per ciascuna di queste teorie sono diversi, ma in tutte le teorie durante il calcolo viene presa in considerazione sia l'influenza della flessione che della coppia.
La deflessione sotto l'azione della coppia avviene su un piano diverso, ma viene comunque presa in considerazione nei calcoli. Se questa deflessione è piccola o grande, il calcolo lo mostrerà.
Non sono specializzato in calcoli di parti e meccanismi di macchine e pertanto non posso indicare letteratura autorevole su questo tema. Tuttavia, in qualsiasi libro di consultazione per un ingegnere-progettista di componenti e parti di macchine, questo argomento dovrebbe essere adeguatamente trattato.
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Q - in chilogrammi.
l - in centimetri.
E - in kgf/cm2.
Io - cm4.
Va tutto bene? Si ottengono risultati strani.
Se stiamo parlando di una griglia, a seconda del metodo di costruzione, può essere progettata come una trave su due supporti o come una trave su una base elastica.
In generale, quando si calcolano le fondazioni colonnari, si dovrebbe essere guidati dai requisiti di SNiP 2.03.01-84.
Inoltre, se il carico sulla fondazione viene trasferito da una colonna caricata eccentricamente o non solo dalla colonna, sul cuscino agirà un momento aggiuntivo. Questo dovrebbe essere preso in considerazione quando si effettuano i calcoli.
Ma ripeto ancora una volta, non automedicare, seguire i requisiti dello SNiP specificato.
Tuttavia, nei casi indicati (tranne 1.3), la deflessione massima potrebbe non essere al centro della trave, quindi determinare la distanza dall'inizio della trave alla sezione in cui sarà la deflessione massima è un compito separato. Recentemente, una domanda simile è stata discussa nell'argomento "Schemi di calcolo per travi staticamente indeterminate", guarda lì.
L'essenza del problema è questa: alla base del divano è prevista una struttura metallica in tubo profilato 40x40 o 40x60, appoggiata su due supporti con una distanza di 2200 mm. DOMANDA: la sezione del profilo è sufficiente per carichi pari al peso proprio del divano + prendiamo 3 persone da 100 kg???
Trave rigidamente fissa, luce 4 m, sostenuta da 0,2 m Carichi: distribuiti 100 kg/m lungo la trave, più distribuiti 100 kg/m nella zona di 0-2 m, più concentrati 300 kg al centro (a 2 metri). Determinate le reazioni del supporto: A – 0,5 t; B - 0,4 t Poi mi sono bloccato: per determinare il momento flettente sotto un carico concentrato, è necessario calcolare la somma dei momenti di tutte le forze a destra e a sinistra di esso. Inoltre, appare un momento sui supporti.
Come vengono calcolati i carichi in questo caso? È necessario portare tutti i carichi distribuiti a quelli concentrati e sommarli (sottrarre dalla reazione del vincolo * distanza) secondo le formule dello schema di progettazione? Nel tuo articolo sulle fattorie, la disposizione di tutte le forze è chiara, ma qui non posso entrare nella metodologia per determinare le forze agenti.
Il momento massimo è nel mezzo, risulta M = Q + 2q + da un carico asimmetrico ad un massimo di 1.125q. Quelli. Ho sommato tutti e 3 i carichi, è corretto?
Se non sei pronto a gestire tutto questo, è meglio contattare un designer professionista: sarà più economico.
Per favore dimmi quale schema dovrebbe essere utilizzato per calcolare la deflessione del raggio di un tale meccanismo https://yadi.sk/i/MBmS5g9kgGBbF. O magari, senza entrare nei calcoli, ditemi se per il braccio è adatta una trave da 10 o da 12, portata massima 150-200 kg, altezza di sollevamento 4-5 metri. Portapacchi - tubo d=150, meccanismo rotante o semiasse, o mozzo anteriore Gazelle. La falciatura può essere resa rigida dalla stessa trave a I e non con un cavo. Grazie.
1. Il braccio può essere considerato come una trave continua a due campate con sbalzo. I supporti per questa trave non saranno solo il supporto (questo è il supporto centrale), ma anche i punti di attacco del cavo (i supporti esterni). Si tratta di una trave staticamente indeterminata, ma per semplificare i calcoli (che porteranno ad un leggero aumento del fattore di sicurezza), il braccio può essere considerato semplicemente come una trave a campata unica con sbalzo. Il primo supporto è il punto di attacco del cavo, il secondo è il supporto. Quindi gli schemi di calcolo sono 1.1 (per carico - carico variabile) e 2.3 (peso proprio del braccio - carico permanente) nella Tabella 3. E se il carico è al centro della campata, allora 1.1 nella Tabella 1.
2. Allo stesso tempo, non dobbiamo dimenticare che il vostro carico accidentale non sarà statico, ma almeno dinamico (vedi l'articolo "Calcolo dei carichi d'urto").
3. Per determinare le forze nel cavo, è necessario dividere la reazione del vincolo nel punto in cui il cavo è attaccato per il seno dell'angolo tra il cavo e la trave.
4. Il tuo rack può essere considerato come una colonna metallica con un supporto - pinzatura rigida nella parte inferiore (vedere l'articolo "Calcolo delle colonne metalliche"). Se non è presente controcarico, il carico verrà applicato a questa colonna con un'eccentricità molto grande.
5. Il calcolo dei punti di giunzione del braccio e della cremagliera e altre sottigliezze del calcolo dei componenti e dei meccanismi della macchina non sono ancora considerati in questo sito.
quale schema di progettazione si ottiene alla fine per la trave del solaio e la trave a sbalzo, e la trave a sbalzo (colore marrone) influenzerà la riduzione della deflessione della trave del solaio (rosa)?
parete - blocco di schiuma D500, altezza 250, larghezza 150, trave con cintura corazzata (blu): 150x300, rinforzo 2x?12, superiore e inferiore, inoltre inferiore nella campata della finestra e superiore nei punti in cui la trave poggia sull'apertura della finestra - rete ?5, cella 50. B negli angoli ci sono colonne in cemento 200x200, la luce della trave di cintura armata è 4000 senza muri.
soffitto: canale 8P (rosa), per i calcoli ho preso 8U, saldato e ancorato con l'armatura della trave a cintura armata, cementata, dal fondo della trave al canale 190 mm, dalla parte superiore 30, luce 4050.
a sinistra della mensola c'è l'apertura per la scala, il canale è appoggiato su un tubo da 50€ (verde), la luce alla trave è 800.
a destra della mensola (giallo) - bagno (doccia, wc) 2000x1000, pavimento - soletta trasversale nervata armata gettata, dimensioni 2000x1000 altezza 40 - 100 su cassero permanente (lamiera ondulata, onda 60) + piastrelle con adesivo, pareti - cartongesso sui profili. Il resto del pavimento è di assi 25, compensato, linoleum.
Nei punti delle frecce sono appoggiati i supporti del serbatoio dell'acqua, da 200 l.
Pareti del 2° piano: guaina con 25 assi su entrambi i lati, con isolamento, altezza 2000, sostenuta da cintura corazzata.
tetto: travi - un arco triangolare con tirante, lungo la trave del pavimento, con incrementi di 1000, appoggiato sulle pareti.
mensola: canale 8P, luce 995, saldato con armatura rinforzata, cementato in una trave, saldato al canale del soffitto. campata destra e sinistra lungo la trave del solaio - 2005.
Mentre sto saldando il telaio di rinforzo, è possibile spostare la console a destra e a sinistra, ma non sembra esserci alcun motivo per spostarla a sinistra?
Nel primo caso, la trave del pavimento può essere considerata come una trave incernierata a due campate con un supporto intermedio: un tubo, e il canale, che chiamate trave a sbalzo, non può essere affatto preso in considerazione. Questo è l'intero calcolo.
Successivamente, per passare semplicemente a una trave con pizzicamento rigido sui supporti esterni, è necessario prima calcolare la cintura rinforzata per l'azione della torsione e determinare l'angolo di rotazione della sezione trasversale della cintura rinforzata, tenendo conto del carico dalle pareti del 2° piano e deformazione del materiale della parete sotto l'influenza della coppia. E quindi calcolare una trave a due campate tenendo conto di queste deformazioni.
Inoltre, in questo caso, si dovrebbe tener conto del possibile cedimento del supporto - il tubo, poiché non poggia sulla fondazione, ma su una lastra di cemento armato (come ho capito dalla figura) e questa lastra si deformerà . E il tubo stesso subirà una deformazione da compressione.
Nel secondo caso, se si vuole tenere conto del possibile lavoro del canale marrone, è opportuno considerarlo come un appoggio aggiuntivo per la trave del solaio e quindi calcolare prima la trave a 3 campate (la reazione di appoggio sull'appoggio aggiuntivo sarà essere il carico sulla trave a sbalzo), quindi determinare l'entità della freccia all'estremità della trave a sbalzo, ricalcolare la trave principale tenendo conto del cedimento del supporto e, tra le altre cose, tenere conto anche dell'angolo di rotazione e della freccia di la cintura rinforzata nel punto in cui è attaccato il canale marrone. E non è tutto.
Per calcolare la mensola e l'installazione è meglio prendere la metà della luce dalla cremagliera alla trave (4050-800-50=3200/2=1600-40/2=1580) o dal bordo della finestra (1275- 40 = 1235. E il carico sulla trave è lo stesso della finestra, la sovrapposizione dovrà essere ricalcolata, ma hai questi esempi. L'unica cosa è prendere il carico applicato alla trave dall'alto? Ci sarà un ridistribuzione del carico applicato quasi lungo l'asse del serbatoio?
Si presuppone che i solai siano supportati sulla flangia inferiore del canale, ma per quanto riguarda l'altro lato? Nel tuo caso, una trave a I sarebbe un'opzione più accettabile (o 2 canali ciascuno come trave a pavimento).
Dall'altro lato non ci sono problemi: l'angolo si trova sugli incastri nel corpo della trave. Non ho ancora affrontato il calcolo di una trave a due campate con campate diverse e carichi diversi, proverò a ristudiare il tuo articolo sul calcolo di una trave a più campate utilizzando il metodo dei momenti.
Ho calcolato dalla tabella. 2, comma 1.1. (#commenti) come deflessione di una trave a sbalzo con carico di 70 kg, spalla 1,8 m, tubo quadro 120x120x4 mm, momento di inerzia 417 cm4. Ho ottenuto una deflessione di 1,6 mm? Vero o falso?
PS Non controllo l’accuratezza dei calcoli, quindi affidati solo a te stesso.
Puoi immediatamente elaborare equazioni di equilibrio statico del sistema e risolverle.
Ho una trave secondo lo schema 2.3. La tua tabella fornisce una formula per calcolare la freccia a metà della campata l/2, ma quale formula può essere utilizzata per calcolare la freccia all'estremità della mensola? La deflessione al centro della campata sarà massima? Il risultato ottenuto utilizzando questa formula deve essere confrontato con la deflessione massima consentita secondo SNiP "Carichi e impatti" utilizzando il valore l - la distanza tra i punti A e B? Grazie in anticipo, sono completamente confuso. Eppure non riesco a trovare la fonte originale da cui sono state tratte queste tabelle: è possibile indicare il nome?
Quando si confronta il risultato ottenuto della deflessione in una campata con SNiPovk, la lunghezza della campata è la distanza l tra A e B. Per il cantilever, invece di l, viene presa la distanza 2a (doppia sporgenza del cantilever).
Ho compilato queste tabelle io stesso, utilizzando vari libri di consultazione sulla teoria della resistenza dei materiali, controllando i dati per eventuali errori di battitura, nonché metodi generali per il calcolo delle travi, quando i diagrammi necessari secondo me non erano nei libri di consultazione, quindi ci sono molte fonti primarie.
che l'armatura nella cintura armata sopra la trave è completamente distrutta, la cintura armata si spezzerà e cadrà sulla trave insieme ai solai? Questa area di appoggio di 7 cm è sufficiente?
(20.7)
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Il fattore può essere tolto dal segno integrale (non dipende dalla variabile di integrazione).
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rappresenta Legge di flessione di Hooke per un'asta: Il momento flettente che si verifica nella sezione trasversale è proporzionale alla curvatura dell'asse della trave., otteniamo una formula per le tensioni normali () in un punto arbitrario nella sezione trasversale della trave, situato a una distanza y dall'asse neutro x: .
