;

;

جایی که

- وزن پوشش برف در هر 1 متر مربع سطح افقی؛

- ضریب انتقال از وزن پوشش برف زمین به بار برف روی پوشش.

.

تعیین وزن خود تیر:

;

;

.

برنج. 5. نمودار بارگذاری قاب. 3.1 تعیین مشخصات هندسی تیر

Fig.6 نمودار پرتو

بارها: g=4.98 kN/m، g n = 3.72 kN/m.

مواد: برای تسمه ها - تخته های کاج با مقطع 144 × 33 میلی متر (پس از کالیبراسیون و آسیاب الوار با مقطع 150 × 40 میلی متر) با برش.

در کمربندهای کشیده از چوب درجه 2 استفاده می شود ، در تسمه های فشرده - درجه 3. برای دیوارها از تخته چندلای توس روکش شده درجه FSF V/VV به ضخامت 12 میلی متر استفاده شده است. تخته های کمربندها در طول با یک بند دندانه دار به هم وصل می شوند ، دیوارهای تخته سه لا "روی میتر" به هم وصل می شوند.

ارتفاع مقطع تیر در وسط دهانه گرفته می شود

ساعت = ل/8 = 15/8 = 1.875 متر ارتفاع بخش پشتیبانی،

ساعت 0 = ساعت — 0,5لی= 1.875 - 0.5 × 15 × 0.1 = 1.125 متر.

عرض پرتو ب= Σδ d + Σδ f = 4 × 3.3 + 2 × 1.2 = 15.6 سانتی متر.

13 ورق تخته سه لا در طول تیر با فاصله بین محورهای اتصالات گذاشته شده است.

ل f - 10δ f = 152 - 1.2 × 10 = 140 سانتی متر.

فاصله بین مراکز آکوردها در بخش مرجع.

ساعت 0 = ساعت 0 — ساعت n = 1.125 - 0.144 = 0.981 متر؛ 0.5 ساعت 0 = 0.49 متر.

بخش طراحی در یک فاصله قرار دارد ایکساز محور سکوی پشتیبانی

ایکس = = 15= 6.45 متر،

جایی که γ = ساعت 0 /(لی) = 0.981 (15 × 0.1) = 1.47

ما پارامترهای بخش طراحی را محاسبه می کنیم: ارتفاع تیر

h x = ساعت 0 + ix= 1.125 + 0.1 × 6.45 = 1.77 متر؛

فاصله بین مراکز کمربند

h' x= 1.77 - 0.144 = 1.626 متر؛ 0.5 h' x= 0.813 متر؛

ارتفاع واضح دیوار بین آکوردها

h x st = 1.626 - 0.144 = 1.482 m; 0.5 h x st = 0.741 متر.

لحظه خمشی در بخش طراحی

م ایکس = qx (ل — ایکس) /2 = 4.98 × 6.45 (15 - 6.45) / 2 = 137.3 kN × m;

لحظه مقاومت مورد نیاز (کاهش شده به چوب)

دبلیو pr = M x γ n /آر p = 137.3 × 10 6 × 0.95/9 = 14.5 × 10 6 میلی متر 3.

ممان اینرسی متناظر آن

من pr = دبلیوو غیره h x/2 = 14.5 × 10 6 × 1770/2 = 128.32 × 10 8 میلی متر 4.

ما یک مقطع جعبه ای شکل I-beam را مشخص می کنیم (شکل 7 را ببینید).

ممان واقعی اینرسی و ممان مقاومت مقطع، کاهش یافته به چوب، برابر است

من pr = من d + من f E f ک f/ E d = 2[(132 × 144 3/12) + 132 × 144 × 813 2 ] + 2 × 12 × 1770 3 × 0.9 × 1.2/12 = 371.7 × 10 8 > 128 × 128.3 میلی متر

دبلیو pr = من pr × 2/ h x= 2 × 371.7 × 10 8 / 1770 = 42 × 10 6 > 14.5 × 10 6 میلی متر 3،

اینجا ک f = 1.2 ضریبی است که افزایش مدول الاستیک تخته سه لا را در حین خمش در صفحه ورق در نظر می گیرد.

بررسی تنش های کششی در دیوار تخته سه لا

σ fr = M x E f ک f ( دبلیوو غیره Eه) = 137.3 × 10 6 × 0.9 × 1.2 \ (42 × 10 6) = 3.5< آر fr متر f/γ n= 14 × 0.8/0.95 = 11.8 مگاپاسکال.

اینجا متر f = 0.8 ضریبی است که کاهش مقاومت طراحی تخته سه لا بهم پیوسته را هنگام خم شدن در صفحه ورق در نظر می گیرد. با رها شدن تسمه فشرده با پرلین یا لبه های دال هر 1.5 متر، انعطاف پذیری آن را از صفحه تیر تعیین می کنیم.

λ y = ل p (0.29 ب) = 187\(0.29 × 15.6) = 41.3< 70 и, следовательно,

φ y = 1 — آ(λ /100) 2 = 1 - 0.8 (4.13/100) 2 = 0.99، و تنش فشاری در تسمه

σ س = M x /دبلیو pr = 137.3 × 10 6 \ 42 × 10 6 = 3.2< φy R s/γ n= 0.91 × 11 × 0.95 = 10.5 مگاپاسکال.

ما دیوارهای تخته سه لا را برای تنش های اصلی در ناحیه اولین اتصال از تکیه گاه در فاصله بررسی می کنیم ایکس 1 = 0.925 متر (شکل 7 را ببینید).

برای یک بخش معین

م = qx 1 (ل — ایکس 1)/ 2 = 4.98 × 1.150 (15 - 1.150) / 2 = 39.65 کیلونیوتن × متر؛

س = q (ل /2 — ایکس 1) = 4.98 (15/2 - 1.150) = 31.6 kN;

ساعت= 1.125 + 1.150 × 0.1 = 1.24 متر؛

ساعت st = 1.24 - 2 × 0.144 ≈ 0.952 متر - ارتفاع دیوار در امتداد لبه های داخلی آکوردها، از آنجا 0.5 ساعت st = 0.47 متر.

ممان اینرسی یک بخش معین و ممان استاتیک در سطح لبه داخلی، به تخته سه لا کاهش می یابد:

من x1pr = 1240 3 *1.2*2\12+2*1000\(1.2*900)= 130.4 × 10 8 mm 4;

S x1 pr = 144*156*470*1000\(1.2*900)+2*1.2*144*470=9.6 × 10 6 میلی متر 3.

تنش های معمولی و برشی در دیوار تخته سه لا در سطح لبه داخلی یک وتر کشیده شده

σ st = م× 0.5 ساعتخیابان/ من pr = 39.65 × 10 6 × 476/130.4 × 10 8 = 1.4 مگاپاسکال.

τ st = QSو غیره /( من pr Σδ f) = 31.6 × 10 3 × 9.6 × 10 6 / (130.4 × 10 8 × 2 × 12) = 0.97 مگاپاسکال.

تنش های کششی اصلی طبق فرمول SNiP II-25-80 (45)

0.5σst + = 0.5 × 1.4 + = 2,36 < (آرрфа / γ n) متر f = (4.7/0.95) 0.8 = 4.1 مگاپاسکال در زاویه

α = 0.5 arctg (2τ st /σ st) = 0.5 arctg (2 × 0.97/1.4) = 45 درجه

طبق برنامه در شکل 17 (SNiP II-25-80، پیوست 5).

برای بررسی پایداری دیوار تخته سه لا در پانل پشتیبانی تیر، مشخصات هندسی لازم را محاسبه می کنیم: طول پانل پشتیبانی آ= 1.125 متر (فاصله واضح بین دنده ها)؛ فاصله بخش طراحی از محور پشتیبانی ایکس 2 = 0.952 متر؛ ارتفاع دیوار تخته سه لا در بخش طراحی

ساعت st = (1.125 + 0.952 × 0.1) - 2 × 0.144 ≈ 0.932m

ساعت st/δ f = 932/12 = 77.6 > 50; γ = آ /ساعت st = 1.125/0.932 ≈ 1.2 متر.

با توجه به نمودارهای شکل. 18 و 19 adj. 5 برای تخته سه لا FSFو γ = 2 پیدا می کنیم ک u = 18 u کτ = 3.

ممان اینرسی و ممان استاتیک برای بخش طراحی ایکس 2، منجر به تخته سه لا

من pr = 1200 3 *1.2*2\12+2*1000\1.2*900= 91 × 10 8 mm 4;

اس pr = 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1.2 * 900 = 9.3 × 10 6 میلی متر 3.

لنگر خمشی و نیروی برشی در این بخش

م = qx 2 (ل — ایکس 2)/2 = 4.98 × 0.952 (15 - 0.952)/2 = 33.3 کیلونیوتن × متر؛

س = q (ل /2 — ایکس) = 4.98 (15/2 - 0.925) = 32.7 کیلونیوتن.

تنش های معمولی و برشی در دیوار تخته سه لا در سطح لبه داخلی آکوردها

σ st = م 0,5ساعتخیابان/ من pr = 33.3 × 10 6 × 0.5 × 1200/91 × 10 8 = 2.1 مگاپاسکال.

τ st = QSو غیره /( من pr Σδ f) = 32.7 × 10 3 × 9.3 × 10 6 / (91 × 10 8 × 2 × 10 12) = 1.7 مگاپاسکال.

با توجه به فرمول (48) SNiP II-25-80، ما تحقق شرط پایداری دیوار تخته سه لا را بررسی می کنیم:

الف) در پنل پشتیبانی

σ st /[ کو (100δ/ ساعت st) 2 ] + τ st /[ کτ (100δ/ محاسبه شده) 2 ] = 2.1/ = 0.68< 1, где ساعت st / δ = 77.6;

ب) در بخش طراحی با حداکثر تنش های خمشی ( ایکس= 6.45 متر) در ساعت st/δ = 1.62/0.012 = 135 > 50;

γ = آ /ساعت st = 1.125/1.62 = 0.69، ک u = 25 u کτ = 3.75.

تنش های خمشی در دیوار تخته سه لا در سطح لبه داخلی آکوردها

σ st = M x 0,5ساعتخیابان/ من pr = 137.3 × 10 6 × 741/128.2 × 10 8 = 7.9 مگاپاسکال،

جایی که من pr = 128.2 × 10 8 mm 4;

τ st = Q x Sو غیره /( من pr Σδ f) = 5.2 × 10 3 × 10.3 × 10 6 / (128.2 × 10 8 × 2 × 12) = 0.174 مگاپاسکال،

جایی که س = q (ل /2 — ایکس) = 4.98 (15/2 - 6.45) = 5.2 کیلونیوتن،

اس= 10.3 × 10 6 میلی متر 3.

با استفاده از SNiP II-25-80، فرمول (48)، به دست می آوریم

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

ما دیوارهای تخته سه لا را در بخش پشتیبانی از نظر برش در سطح محور خنثی و برای برش دادن در امتداد درزهای عمودی بین آکوردها و دیوار مطابق با پاراگراف های SNiP II-25-80 بررسی می کنیم. 4.27 و 4.29.

ممان اینرسی و ممان استاتیک برای بخش مرجع، کاهش یافته به تخته سه لا، مانند قبل تعیین می شود

من pr = 129.7 × 10 8 mm 4; اس pr = 9.5 × 10 6 mm 3;

τ av = Q max Sو غیره /( من pr Σδ f) = 7.9 × 10 3 × 9.5 × 10 6 / (129.7 × 10 8 × 2 × 12) = 2.4< آر fsr /γ n= 6/0.95 = 6.3 مگاپاسکال؛

τ sk = Q max Sو غیره /( منو غیره nh i) = 7.9 × 10 3 × 9.5 × 10 6 / (129.7 × 10 8 × 4 × 144) = 0.75< آر fsk /γ n= 0.8/0.95 = 0.84 مگاپاسکال.

انحراف پرتو تخته سه لا چسب در وسط دهانه طبق بند 4.33 با استفاده از فرمول (50) SNiP II-25-80 تعیین می شود. ما ابتدا تعیین می کنیم:

f = f 0 /به,

جایی که f 0 = 5q n ل 4 /(384ال) = 5 × 3.72 × 15 4 × 10 12 / (384 × 248 × 10 12) = 9.8 میلی متر.

اینجا EI = Eد من d + E f من f = 10 4 × 175 × 10 8 + 10 4 × 0.9 × 1.2 × 131.2 × 10 8 = 316.7 × 10 12 N × mm 2 (SNiP II-25-80، پیوست 4، جدول 3)؛ مقادیر ضرایب به= 0.4 + 0.6β = 0.4 + 0.6 × 1125/1626 = 0.815 و ج= (45.3 - 6.9β)γ = (45.3 - 6.9 × 1125/1626) 2 × 144 × 132 = 48.1;

سپس

f= 9.8/0.815 = 7.3 میلی متر و f /ل= 7.3/15 × 10 3 = 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. محاسبه استاتیکی تیر

ما تیر را برای دو ترکیب بار محاسبه می کنیم:

I. ثابت و بار برفبه طور مساوی در کل دهانه توزیع شده است (g+P 1):

برنج. 7. اولین ترکیب از بارهای روی قاب

;

;

;

;

.

II. بار ثابت در کل دهانه و بار برف به طور مساوی در 0.5 دهانه توزیع شده است (g+P 2):

برنج. 8. ترکیب دوم از بارهای روی قاب

;

;

;

;

5. طراحی واحد پشتیبانی

5.1. محاسبه بالشتک پشتیبانی

ما مساحت بالشتک پشتیبان را از شرایط استحکام خرد کردن تعیین می کنیم:

جایی که

- مقاومت محاسبه شده در برابر خرد شدن الیاف.

ابعاد بالش را تعیین کنید: ، کجا

;

ما می پذیریم l pl = 36 سانتی متر;

بالش پذیرش: 36 x20 سانتی متر؛ F cm = 720cm 2.

برنج. 9. طرحی برای محاسبه صفحه پایه

ما تنش باربری واقعی را تعیین می کنیم: ;

.

حداکثر لحظه و لحظه مقاومت را پیدا می کنیم:

;

;

گرفتن = 1.0 سانتی متر

5.2. محاسبه انکر بولت

نیروی برشی طراحی جذب شده توسط یک پیچ:

جایی که

- طراحی مقاومت برشی پیچ ها؛

- سطح مقطع پیچ در امتداد قسمت بدون رزوه؛

- ضریب شرایط عملیاتی اتصال؛

- تعداد برش های محاسبه شده یک پیچ.

بیایید پیچ ​​ها را از عمل رانش محاسبه کنیم:

;

;

ما 2 پیچ با قطر 0.7 سانتی متر می گیریم.

6. طراحی و محاسبه رک

ما قفسه های چسبانده شده با مقطع مستطیلی را با یک زمین در امتداد ساختمان B = 3.4 متر می پذیریم که به طور سفت و سخت به پایه ثابت شده است. بست قفسه ها با تیرها به صورت لولایی است. پایداری سازه ها با نصب پیوندهای عرضی در پوشش و پیوندهای طولی عمودی بین پست ها که سازه های خرپایی هستند تضمین می شود. اتصالات بین خرپاها، استحکام فضایی کلی قاب را ایجاد می کند، هندسه مشخص سازه های پوششی و سهولت نصب را فراهم می کند، عناصر فشرده شده را از صفحه تیر ایمن می کند و بارهای موضعی اعمال شده به یک قاب را به قاب های مجاور دوباره توزیع می کند.
فاصله بین اتصالات عمودیاز 26 تا 30 متر طول می کشد. اگر فاصله بین ستون ها ≤ 3 متر باشد، از بند چوبی استفاده می شود، اگر بیشتر، فلزی باشد. که در در این موردهنگامی که فاصله ستون 3.4 متر باشد، از اتصالات فلزی استفاده می شود.

ستون های چوبی سازه های باربر فشرده یا خمشی فشرده هستند که بر روی پایه ها قرار دارند. آنها به شکل میله های عمودی که از یک پوشش یا سقف حمایت می کنند، به شکل قفسه های سیستم های مهاربندی، به شکل قفسه های محکم تعبیه شده از قاب های تک دهانه یا چند دهانه استفاده می شوند.

بر اساس طراحی آنها، آنها را می توان به قفسه های ساخته شده از روکش های چسبانده شده و قفسه های ساخته شده از عناصر جامد تقسیم کرد.

برنج. 10 نمودار ساختاری قفسه

الف) مقطع مستطیلی و مربعی ثابت؛ ب) مقطع متغیر

شکل 11. چیدمان اتصالات فلزی عمودی

6.1. محاسبه استاتیک

بارها:

g n = 2.06/1.5 = 1.373 kN/m2;

g=2.608/1.5=1.739 kN/m2;

S n = 1.21 kN/m2;

S=1.78 kN/m2.

فشار طراحی ثابت روی قفسه از پوشش: P p = (1.739 + 0.13) * 3.4 * 15/2 = 47.65 kN.

به همین ترتیب، از حصار دیوار، با در نظر گرفتن عناصر چفت و بست در h op = 0.9 m R st = (0.38 + 0.1) * (4.6 + 0.9) * 3.4 = 8.97 kN.

بار طراحی را از وزن خود پایه به صورت P st = 5*4.6*0.9*0.16=3.31 کیلو نیوتن می گیریم. فشار طراحی روی پایه برفی P sn = 1.78 * 3.4 * 15/2 = 45.39 kN. سر سرعتباد در ارتفاع تا 10 متر برای زمین نوع B: p = 0.45 kN/m 2 . ضرایب آیرودینامیکی c=0.8.

فشار p در d = p در ncB=0.45*1.2*0.8*3.4=1.46; مکش p در o = -0.45*1.2*0.5*3.4=-0.91،

که در آن n=1.2 ضریب بار برای بار باد است.

بار باد روی قاب از قسمت دیوارهای بالای قفسه ها، kN:

فشار W بر حسب d = p در nchB=0.45*1.2*0.8*1.8*3.4=2.6; مکش W در o = -0.45 * 1.2 * 0.5 * 1.8 * 3.5 = -1.7، که در آن h = 1.8 متر بزرگترین ارتفاع پوشش است، از جمله ارتفاع تیر و ضخامت دالها.

6.2 نیروها در پایه های قاب.

قاب زمانی یک سیستم استاتیکی نامعین است. برای مجهول، نیروی طولی X را در میله عرضی می گیریم که برای هر نوع بار جداگانه تعیین می شود:

از بار باد اعمال شده در سطح میله متقاطع،

X w =-(W در d - W در o)/2=-(2.6-1.7)/2=-0.45 kN;

از بار باد روی دیوارها

X p = -3/16H(p در d - p در o)=-3/16*4.6*(1.46-0.9)=-0.07;

از حصار دیوار در فاصله بین وسط نرده دیوار و پایه e=(0.3+0.55)/2=0.425 متر که ضخامت 0.3 است. پانل دیواری 0.55 – ارتفاع ستون (تقریبا)

M st =P st e=-8.97*0.425=-3.8kN*m;

X st = -9 M st / (8*N) = -9*(-3.8)/(8*4) = 1.06 kN.

لحظات خم شدن در جاسازی پست ها:

M l =((2.6-0.45-0.0-7)*4+(1.46*4 2/2))*0.9+0.91*4-3.8=16، 7 kN*m،

M pr =((1.7+0.45+0.07)*4+(0.97*4 2/2))*0.9-0.91*4+3.8=10.48 kN *m.

نیروهای عرضی در تعبیه قفسه ها، kN:

Q l =(2.6-0.45-0.07+1.46*4)*0.9+0.91=8;

Q pr =(1.7+0.45+0.07+0.97*4)*0.9-0.91=4.58.

نیروهای طولی در تعبیه قفسه ها N l = N pr = 47.65 + 8.97 + 3.31 + 45.39 * 0.9 = 100.78 kN، که در آن 0.9 ضریب است که عمل دو بار موقت را در نظر می گیرد.

یک قفسه با ارتفاع مقطع مستطیلی از 16 تخته به ضخامت 3.3 سانتی متر و عرض 16 سانتی متر (بعد از کنار گذاشتن تخته های 4.0x17.5) می پذیریم. سپس h=3.3*16=52.8 cm; b=16 سانتی متر

ما استحکام سطح مقطع قفسه را با استفاده از تنش های معمولی بررسی می کنیم:

σ=100.78/844.8+3600/7434.2=0.6 kN/cm 2 =6 MPa<19,2 МПа,

که در آن Rc =Rc m در m n m b /γ n =1.5*1*1.2*0.989/0.95=1.92 kN/cm 2 =19.2 مگاپاسکال، F محاسبه شده =16*52.8=844.8 سانتی متر مربع؛

M d = 2346/0.65 = 3600 kN * cm;

ξ=1-100.78/(0.178*1.92*844.8)=0.65;

λ=2.2h op /r=2.2*900/0.289*52.8=129.76;

φ=3000/λ 2 =3000/129.76 2 =0.178;

W محاسبه شده =16*52.8/6=7434.2 cm 3.

قفسه ها را در امتداد ساختمان با تیرهای تسمه محکم می کنیم، آنها را در بالا قرار می دهیم، با اتصالات عمودی و فاصله دهنده هایی که در وسط ارتفاع آنها در امتداد لبه های بیرونی نصب شده است. ما ثبات شکل مسطح تغییر شکل قفسه را با لبه کشیده شل شده با استفاده از فرمول بررسی می کنیم:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ=3000/λ 2 =3000/194.64 2 =0.079;

λ=h op /r=900/0.289*16=194.64;

κ pN =1+(0.75+0.142*900/52.8-1)*0.5=9.591;

κ f = 2.32;

κ pm =1+(0.142*900/52.8+1.76*52.8/900-1)*0.5=1.762.

D در مورد لبه بیرونی فشرده شده قفسه، طول تخمینی آن در یک صفحه عمود بر صفحه قاب 400 سانتی متر است. ما پایداری شکل صاف تغییر شکل قفسه را برای بخش پایین آن بررسی می کنیم، همانطور که وجود دارد. نامطلوب تر:

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ=3000/86.51 2 =0.401; λ= 400/0.289*16=86.51;

M d = 2156/0.69 = 3124.6 kN * cm;

φ m =140*16 2 /(400*52.8)*1.44=2.444.

برای تعیین مقدار κ f، لنگر خمشی در پست سمت راست در ارتفاع 2 متری را محاسبه می کنیم:

M 1 pr =((1.75+0.45+0.07)*2+(0.91*2 2/2))*0.9-0.91*2+3.8=8.158 kN* m;

κ f =1.75-0.75α=1.75-0.75*0.41=1.44; α=8.83/21.56=0.41.

بررسی درزهای چسب برای تراشه:

τ=QS br /(ξJ br b محاسبه شده)=9*5575.7/(0.69*196264*16)=0.023 kN/cm 2 = 0.23 MPa< R cк =1,89 МПа,

جایی که R ck m در m n / γ n = 1.5 * 1 * 1.2 / 0.95 = 1.89 مگاپاسکال.

S br =16*52.8 2 /8=5575.7 cm 3; J br =16*52.8 3 /12=196264 cm 4.

6.3.محاسبه گره پشتیبانی

واحد پشتیبانی رک را مطابق شکل 10 حل می کنیم. انکر بولت ها بر اساس حداکثر نیروی کششی تحت بار ثابت با ضریب اضافه بار n=0.9 و بار باد N=(47.65+8.97+3.31)*0.9/1.1=49kN محاسبه می شوند.

M=(2.6-0.45-0.07)*4+(1.56*4 2)/2+0.91*4*0.9/1.1-3.8*0.9 /1.1=20.67 kN*m.

صفحه پایه پایه ستون را به ابعاد 34x65 سانتی متر می گیریم تنش های سطح پی را تعیین می کنیم:

σ min max = -49/(34*65)±6*2067/(34*65 2)=-0.02±0.08;

M d = 2067/0.848 = 2437.5 kN * m; ξ=1-49/(0.178*1.92*844.8)=0.848;

σ max = -0.1 kN/cm 2 ; σ min = 0.06 kN/cm2.

از آنجایی که خروج از مرکز نسبی e 0 = M d / N = 2067/49 = 42 سانتی متر بیشتر از h/6 = 52.8/6 = 8.8 سانتی متر است، انکر بولت ها و صفحات لنگر جانبی باید محاسبه شوند.

برای پی ما بتن کلاس B10 با مقاومت طراحی R = 6 مگاپاسکال را می پذیریم. اندازه مقاطع نمودار تنش را محاسبه می کنیم که در شکل 11 نشان داده شده است.

x=0.143*65/(0.143+0.103)=37.8 سانتی متر;

a= h n /2-s/3=65/2-37.8/3=19.9 سانتی متر;

e= h n -x/3-s=65-37.8/3-6.1=46.3 سانتی متر.

نیروی پیچ لنگر:

Z=(2067-49*19.9)/49=22.3 کیلونیوتن.

سطح مقطع پیچ F b it = Z/(n b R w)=22.3/(2*18)=0.7 cm 2 که nb =2 تعداد پیچ ​​های لنگر در یک طرف قفسه است. R w – طراحی استحکام کششی پیچ ها برابر با 18 kN/cm 2 برای پیچ های لنگر با قطر 12...22 میلی متر ساخته شده از فولاد درجه 09G2S. d = 16 میلی متر را با F it = 1.408 سانتی متر مربع پیدا می کنیم.

ما عناصر پایه ستون را محاسبه می کنیم.

ما میله‌های چسبدار شیبدار ساخته شده از فولاد تقویت‌کننده کلاس A-III را می‌پذیریم. ما ظرفیت باربری محاسبه شده یک میله چسب شیبدار را تعیین می کنیم:

T= R sk30 π(d+0.5)l 1 κ 1 = 0.202 * 3.14 * 2.1 * 20 * 0.95 = 25.3،

که در آن d = 1.6 سانتی متر - قطر میله. l 1 = 20 سانتی متر - طول قسمت تعبیه شده میله. 30 زاویه شیب میله ها نسبت به الیاف چوب پایه است. R ск30 = 0.202 kN/cm 2 – مقاومت طراحی چوب در برابر برش خوردگی با زاویه 30ͦ نسبت به الیاف. κ 1 = 1.2-0.02 * 20/1.6 = 0.95.

میله های مورب چسبانده شده را بر اساس برش چوب محاسبه می کنیم:

44.88*sin30/4=5.6 kN< Т=25,3 кН.

میله های چسب زده را با کشش و خم شدن میله بررسی می کنیم:

(44.88cos30/4*(3.14*1.6 2 /4)*36.5) 2 +44.88sin30/4*17.92=0.018+0.313=0.331< 1,

که در آن Rc = 36.5 kN/cm 2 - مقاومت طراحی یک میله تقویت کننده با قطر 16 میلی متر ساخته شده از فولاد کلاس A-III. T n = 7d 2 = 7 * 1.6 2 = 17.92 kN - ظرفیت باربری محاسبه شده برای خمش میله ساخته شده از فولاد تقویت کننده کلاس A-III.

ما صفحات لنگر با اندازه 10x160 میلی متر از فولاد درجه VStZps 6-1 را می پذیریم. بررسی صفحات لنگر:

(Z/(F it R y)) 2 +(M a /(1.47 W nt Ry))=(44.88/1*16*23) 2 +(0.131*6/(1.47* 1*16*23) )=0.015+0.001=0.016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. روکش پانل.

هدف اصلی سقف محافظت در برابر رطوبت جوی است، از جمله تراکم ایجاد شده در تماس بخار هوای گرم با سقف. تراشکاریبرای چیدمان و نگهداری سقف کار می کند، بارها را از وزن خود سقف، فشار باد، وزن برف و غیره جذب کرده و به سازه های تیرک منتقل می کند. اما این تنها هدف تراش نیست. بررسی بسیاری از سازه‌های رافتر پس از عملیات طولانی‌مدت نشان می‌دهد که تراشکاری باعث تهویه مناسب هوا در داخل سقف می‌شود که خطر پوسیدگی را کاهش می‌دهد و سطح تراکم رطوبت را به شدت کاهش می‌دهد. روکش چوبی از میله‌ها یا تخته‌هایی ساخته می‌شود که با شکاف‌ها یا به شکل کف‌پوش‌های پیوسته تک یا دوتایی قرار می‌گیرند. هنگام نصب کفپوش دوبل، لایه زیرین تخته ها نازک می شود.

انتخاب تراش بستگی به نوع سقف دارد. لت های پراکنده برای سقف هایی که از کاشی ها یا ورق های به اندازه کافی سفت و محکم (کاشی، تخته سقف، ورق های آزبست سیمان راه راه و غیره) مونتاژ می شوند، مناسب هستند. در این حالت فواصل بین عناصر (میله ها یا تخته ها) روکش متناسب با اندازه و مقاومت دال ها و ورق های سقف گرفته می شود. برای کاشی‌های نازک‌تر و شکننده‌تر (مثلاً آزبست سیمان مسطح) یا اصلاً سخت (مثلاً نمد سقف)، از کف‌پوش‌های پیوسته استفاده می‌شود.

شکل 12. تراش چوبی: الف- از میله; ب- از تخته های پراکنده؛ ج - تخته جامد؛ ز- تخته دوبل

تمیز دادن جامدو مرخص شدپیاده روها توصیه می شود عناصر کفپوش و روکش را از چوب نرم درجه 3 بسازید. برای پوشش سقف رول از کفپوش پلانک پیوسته در پوشش های غیر عایق استفاده می شود.

در پوشش های عایق، عایق دال جامد روی این کفپوش ها گذاشته می شود که مستقیماً روی آن یا روی لایه تراز، فرش نورد شده چسبانده می شود. یک گزینه زمانی امکان پذیر است که عایق بین پرلین ها با روکش سقف گچ تخته گذاشته شود. برای سقف های فلس دار ساخته شده از ورق های آزبست سیمان یا فایبر گلاس در پوشش های غیر عایق، از کفپوش های تخته ای نازک (تراشی) استفاده می شود.

شکل 13. گزینه هایی برای پوشش کف: الف - برای سقف رول سرد. ب - زیر سقف عایق شده رول؛ ج - زیر سقف آزبست سیمانی سرد؛ 1 - سقف رول; 2 - عایق 3 - کفپوش 4 – سقف آزبست سیمانی; 5 - غلاف; کف تخلیه شده (غلاف): 1 – تخته; 2- ناخن

پیاده روی تختهاز تخته های روی میخ ساخته شده و بر روی پرلین ها یا سازه های باربر اصلی از پوشش ها با فاصله بین آنها بیش از 3 متر گذاشته شده است. تخته های عرشه کار باید دارای طول کافی برای حمایت از آنها بر روی حداقل سه تکیه گاه باشند تا سفتی خمشی آنها افزایش یابد. در مقایسه با پشتیبانی تک دهانه

انواع اصلی اسکله‌های پیاده‌روی پراکنده و متقاطع دوبل هستند.

کفپوش کم که به آن روکش نیز می گویند، ردیفی از تخته های غیر پیوسته است که بر اساس نوع سقف و محاسبات تعیین می شود. فاصله بین لبه‌های تخته‌ها برای تهویه بهتر باید حداقل 2 سانتی‌متر باشد. برای تسریع در مونتاژ، توصیه می‌شود این کفپوش را از پانل‌های پیش‌ساخته که از زیر به‌وسیله میله‌های عرضی و مهاربند به هم متصل شده‌اند، با ابعاد کلی که به چیدمان مرتبط است، مونتاژ کنید. سازه های پشتیبان، با در نظر گرفتن شرایط حمل و نقل.

کفپوش جامد.متداول ترین کفپوش های جامد دو صلیب است که از دو لایه تشکیل شده است - یک لایه کار پایین و یک لایه محافظ بالایی.

دو عرشه متقاطعاز دو لایه تخته تشکیل شده است - لایه کار پایین و محافظ بالایی. لایه محافظ بالایی (جامد) تخته ها با ضخامت 16...22 میلی متر و عرض بیش از 100 میلی متر با زاویه 45 ... 60 درجه نسبت به قسمت پایینی، کار، کف پوش قرار داده شده و محکم می شود. آن را با ناخن

کف کاراین یک ردیف پراکنده یا پیوسته از تخته های ضخیم تر است و تمام بارهای وارد بر پوشش را تحمل می کند. برای تهویه بهتر، توصیه می شود کف کار را نازک کنید، با فاصله حداقل 20 میلی متر از تخته هایی با ضخامت 19 ... 32 میلی متر، تعیین شده توسط بار. برای افزایش استحکام خمشی، تخته های کف کار باید بر روی سه یا چند تکیه گاه قرار گیرند. در روکش‌های ساختمان‌های صنعتی گرمایشی، عایق بر روی یک کف‌پلانک یا کوبش پیوسته به ضخامت 19...32 میلی‌متر گذاشته می‌شود که توصیه می‌شود روی سه پرلین قرار گیرد.

کفپوش محافظیک ردیف پیوسته از تخته ها با حداقل ضخامت 16 میلی متر و عرض 100 میلی متر است. آنها با زاویه 45-60 درجه روی زمین کار گذاشته می شوند و با میخ روی آن محکم می شوند. عرشه محافظ سطح پیوسته لازم را فراهم می کند، اطمینان حاصل می کند که همه تخته های عرشه با هم کار می کنند، بارهای متمرکز را در یک نوار عرشه به عرض 50 سانتی متر توزیع می کند، و از فرش سقف در برابر پاره شدن هنگام کمانش و ترک خوردن تخته های ضخیم تر و وسیع تر محافظت می کند.

شکل 14. سقف های نرم

الف) سقف های روبروئید (سقف های نرم): الف – روی کفپوش های تخته ای; ب - عایق شده بر روی دال بتن مسلح. 1 - پیاده روی پراکنده پایین تر؛ 2 - پیاده روی پیوسته بالا; 3- لایه زیرین سقف به موازات خط الراس پشت بام. 4- لایه بالایی سقف، عمود بر خط الراس پشت بام. 5 – ماستیک قیر; 6 – میخ های قیر. 7 – ورق فولادی روی پشته سقف; 8 – سقف (سه لایه) از نمد سقفی. 9 - کف تسطیح. 10 – عایق حرارتی 11 - مانع بخار؛ 12 – پانل های پیش ساخته بتن آرمه.

ب) سقف ساخته شده از نمد سقف یا نمد سقف بر روی یک کفپوش تخته ای پیوسته: الف – دو لایه. ب - تک لایه با نوارهای مثلثی در محل اتصالات. 1 – نمد سقفی یا نمد سقفی; 2 - کفپوش ساخته شده از تخته؛ 3 - ساق تیرک؛ 4 - ماستیک؛ 5- لت های مثلثی

عرشه متقاطع دوبل دارای استحکام قابل توجهی در صفحه خود است و به عنوان یک اتصال قابل اعتماد بین پرلین ها و سازه های باربر اصلی پوشش عمل می کند. همچنین توصیه می شود این کفپوش را از پانل های بزرگ از پیش ساخته شده جمع آوری کنید.

آنها همچنین از عرشه ساخته شده از پانل های تک لایه جامد استفاده می کنند که در پایین با مهاربندها و اعضای متقاطع متصل شده اند، که استحکام کمتری نسبت به پنل های دوبل دارند.

برای سقفی به شکل فرش نمدی سقفی، کف باید دارای سطحی پیوسته و صاف از یک یا دو لایه تخته باشد.

توصیه می شود یک پیاده رو زیر سقف نمدی سقفی به عنوان یک تیر لولایی پیوسته دو دهانه طراحی و محاسبه شود. عرض تخمینی کفپوش به طور معمول 1 متر در نظر گرفته می شود.

عرشه متقاطع دوبل برای خم شدن تنها عرشه کار و فقط از اجزای بار معمولی طراحی شده است، زیرا اجزای شیب دار توسط عرشه محافظ پشتیبانی می شوند. عرض تخمینی کفپوش با در نظر گرفتن تمام تخته های موجود در آن، تعداد آنها در هر پله، B = 1 متر در نظر گرفته می شود. آخواهد بود n=1/a. بارهای متمرکز در اینجا در عرض 0.5 متر توزیع می شوند و بنابراین عرض محاسبه شده شامل مقادیر مضاعف است. P = 2.4 kN. هنگام انتخاب بخش کفپوش، راحت است که بخش تخته ها را مشخص کنید بایکس ساعت(cm)، سپس ممان مقاومت مورد نیاز را تعیین کنید.

آ)

ب)

شکل 15

آ) پانل کفپوش تک لایه پیوسته: 1 – تخته کفپوش; 2 - بریس 3 - عرضی

ب) تخته دو عرشه متقاطع: 1 - عرشه محافظ مورب. 2- کفپوش کاری 3- ناخن

کفپوش کاری یک ردیف شل یا پیوسته از تخته های ضخیم تر است و تمام بارهای وارد بر پوشش را تحمل می کند. کفپوش محافظ یک ردیف تخته پیوسته با حداقل ضخامت 16 میلی متر است. با زاویه 45 تا 60 درجه روی زمین کار گذاشته می شود و با میخ روی آن محکم می شود.

عرشه متقاطع دوبل دارای استحکام قابل توجهی در صفحه خود است و به عنوان یک اتصال قابل اعتماد بین پرلین ها و سازه های باربر اصلی پوشش عمل می کند. توصیه می شود این کفپوش را نیز از پانل های بزرگ از پیش ساخته شده جمع آوری کنید.

همین را اعمال کنید عرشه ساخته شده از پانل های تک لایه جامد، در پایین توسط مهاربندها و اعضای متقاطع که استحکام کمتری نسبت به دوبل دارند به هم متصل می شوند.

پوشش های کف.آنها ردیف های پیوسته ای از تخته ها هستند که به عنوان پایه یک طبقه تمام شده یا خود کف تمام شده عمل می کنند. آنها روی میله های میانی - تیرچه ها یا مستقیماً روی تیرها گذاشته می شوند و به آنها میخ می شوند. تخته های کف تمام شده با لبه های زبانه و شیار به هم متصل می شوند. عرشه های کف کار می کنند و به گونه ای طراحی شده اند که تحت تأثیر بارهای ناشی از جرم خود خم شوند، محموله هایی برابر با 1.5 کیلو نیوتن بر متر مربع. در ساختمان های مسکونی، و حداقل 2 کیلو نیوتن بر متر مربع (200 کیلوگرم بر متر مربع) در ساختمان های صنعتی و بارهای متمرکز معادل 1.5 کیلو نیوتن (150 کیلوگرم). حداکثر انحراف عرشه نباید از 1/250 دهانه تجاوز کند. علاوه بر این، ناپایداری کفپوش بررسی می شود. بررسی ها این است که انحراف آن از بار متمرکز 0.6 کیلونیوتن نباید از 0.1 میلی متر تجاوز کند.

آسترهای سقف.آنها ردیف های پیوسته ای از تخته های نازک هستند که به تیرهای زیر میخ می شوند. در غیاب گچ، تخته ها با لبه های زبانه و شیار به هم متصل می شوند تا شکاف ها از بین بروند. حاشیه ها برای خم شدن کار می کنند و ناخن ها - برای بیرون کشیدن، به عنوان یک قاعده، با حاشیه ایمنی بیش از حد در هنگام بارگیری از وزن خود.

روکش دیوار.این شامل ردیف های عمودی پیوسته از تخته های نازک است که به صورت افقی چیده شده اند و توسط یک چهارم یا لبه های زبانه و شیار به هم متصل می شوند. روکش دیوار در اثر فشار و مکش باد خم می شود، معمولاً با حاشیه ایمنی بیش از حد.

محاسبه پیاده روهابا توجه به مقاومت و انحراف در حین خمش تحت تأثیر مقادیر استاندارد و محاسبه شده بارهای خطی توزیع شده و متمرکز انجام می شود.

محاسبه پیاده‌روها بر اساس استحکام و انحرافات در حین خمش تحت تأثیر طراحی و بارهای استاندارد انجام می‌شود:

ثابت از جرم خود پوشش g، kN/m 2


موقت از انبوه برف آر، kN/m 2


از وزن یک نفر با بار آر، kN

هنگام محاسبه کفپوش های شیب دار دارای زاویه شیب، راحت است که بار را از وزن خود به برآمدگی افقی این ناحیه مرتبط کنیم، در حالی که .

دیاگرام طراحی تخته راه یک تیر تکیه گاه لولایی دو دهانه با دهانه است. ل. گرفتن پیش بینی های افقی از فواصل بین تکیه گاه های آن به عنوان طول دهانه شرطی راحت است L. برای پوشش های شیب دار با زاویه شیب، دهانه های طراحی کفپوش برابر خواهد بود. عرض تخمینی کفپوش به صورت مشروط پذیرفته می شود که در= 1 متر

شکل 16. نمودارهای طراحی عرشه: الف - نمودار عمل بار; ب - نمودارهای استاتیک. ج - طرح های عمل بارهای متمرکز. 1 - اولین ترکیب بارها. 2 - ترکیب دوم بارها

کفپوش تخته ای برای دو بار ترکیبی طراحی شده است.

ترکیب اول- این کل بار از وزن خود است gو وزن برف سدر تمام طول دال کف قرار دارد. برای مقدار محاسبه شده این بار، عرشه با ظرفیت تحمل بار خمشی آن بررسی می شود. در این حالت، حداکثر گشتاور خمشی که در قسمت بالای تکیه گاه میانی ایجاد می شود، می باشد . لحظه مقاومت مقاطع کلیه تخته های کفپوش در عرض طراحی . ولتاژهای فعال در آنها , مقاومت خمشی محاسبه شده چوب درجه 3 و 2 MPa کجاست.

حداکثر انحراف نسبی عرشه برای مقادیر بار استاندارد بررسی می شود:

.

ترکیب دوم- این اثر کلی یک بار یکنواخت از وزن و نیروی متمرکز خود است آر,
در فاصله 0.43 اعمال می شود ل. حداکثر گشتاور خمشی در این بخش اتفاق می افتد. در این لحظه خمشی، بخش کفپوش فقط با ظرفیت باربری در طول خمش طبق فرمول بررسی می شود. ، جایی که - طراحی مقاومت خمشی چوب؛ با در نظر گرفتن ضریب شرایط کار با نیروی موقت MPa

در برخی موارد از عرشه های تک دهانه و عرشه هایی با بیش از دو تکیه گاه استفاده می شود.

محاسبه پاستیل پراکنده واقع در سراسر شیب سقف شیبدار در یک خم مورب انجام می شود. عرض محاسبه شده کفپوش با در نظر گرفتن سطح مقطع تنها یک تخته برابر با فاصله تخته ها در نظر گرفته می شود و یا برابر با 1 متر در نظر گرفته می شود، اما سطح مقطع کلیه تخته ها در این عرض در نظر گرفته شده است. بار متمرکز P= 1.2 کیلو نیوتن در نظر گرفته می شود که به طور کامل برای هر تخته اعمال شود که فاصله تخته بیش از 15 سانتی متر باشد و زمانی که فاصله تخته کمتر از 15 سانتی متر باشد، برای هر تخته اعمال می شود.

عرشه متقاطع دوبل برای خم شدن تنها عرشه کار و فقط از اجزای بار معمولی طراحی شده است، زیرا اجزای شیب دار توسط عرشه محافظ پشتیبانی می شوند. عرض تخمینی عرشه گرفته شده است B=1متر، با در نظر گرفتن تمام تابلوهای موجود در آن، تعداد آنها در یک مرحله آ .بارهای متمرکز در اینجا در عرض 0.5 متر توزیع می شوند و بنابراین عرض محاسبه شده شامل مقادیر دو برابر P = 2.4 kN است. هنگام انتخاب بخش کفپوش، راحت است که بخش تخته ها (سانتی متر) را مشخص کنید، سپس لحظه مقاومت مورد نیاز، عرض کل مورد نیاز تخته ها را تعیین کنید. ، سپس مرحله چیدمان آنها (متر).

میخ های اتصال لایه های عرشه یا مهاربندی شده اغلب در حاشیه های ایمنی قابل توجهی عمل می کنند. برای شیب ها و بارهای بزرگ، آنها برای اجزای شیب دار بارها بر اساس یک نمودار تیر معمولی که توسط دو پرلین مجاور و یک عرشه تشکیل شده است، محاسبه می شوند.

بارها با در نظر گرفتن شکل پوشش و عوامل اضافه بار تعیین می شوند.

بار متمرکز از جرم یک فرد دارای بار دارای مقادیر زیر است:

Р n = 1 کیلو نیوتن (100 کیلوگرم)،و با در نظر گرفتن ضریب اضافه بار: P=1.2 kN (120 کیلوگرم).

شکل 17. نمونه بارز نصب روکش

محاسبه عرشه و روکش، که معمولاً در خمش عرضی کار می کنند، بر اساس طرح تیر دو دهانه با دو ترکیب بار انجام می شود:

1) بار از وزن خود پوشش و بار برف ( g+p)

- برای قدرت:

σ= ، جایی که ؛

- توسط انحرافات:

، کجا =

2) بار از وزن خود پوشش و بار متمرکز در یک دهانه از وزن یک فرد دارای بار آر- فقط برای قدرت

حداکثر گشتاور تحت بار متمرکز:

.

محاسبه قدرت در این مورد با استفاده از همان فرمول قبلی انجام می شود

محاسبه با در نظر گرفتن عرض کفپوش راحت است ب=100 سانتی متر

با کفپوش یا تراش پیوسته، با فاصله بین محورهای تخته ها یا میله ها بیش از 15 سانتی متر، فرض می شود که بار متمرکز به دو تخته یا میله منتقل می شود و با فاصله بیش از 15 سانتی متر - به یک تخته یا نوار.

با دو کفپوش (کار و محافظ، جهت زاویه نسبت به کفپوش) یا با کفپوش تک لایه با میله توزیعی که از پایین در وسط دهانه سیم پیچ شده است، و همچنین زمانی که بار متمرکز در بالای آن قرار می گیرد. کفپوش عایق دال R n= 1 کیلو نیوتن در عرض 0.5 متر از عرشه کار توزیع می شود.

در این مورد، انتخاب تراش مستقیماً به انتخاب سقف بستگی داشت (سقف بام نمدی 3 لایه)، بر این اساس، ما یک کفپوش جامد را پذیرفتیم که برای آن از کاج درجه 2 استفاده شد.

در اینجا از 2 لایه تخته نیز استفاده می شود - کارگر پایینی که بار را می گیرد. ضخامت تخته های آن 20 میلی متر، عرض 100 میلی متر است. قسمت بالایی یک لایه محافظ از تخته هایی به ضخامت 16 میلی متر و عرض 100 میلی متر است که با زاویه 45 درجه نسبت به پایین قرار داده شده است. بین آنها عایق ISOVER با ضخامت 150 میلی متر گذاشته شده است. تعیین ابعاد سپر

1.5 متر در 3.4 متر سپر را از 3 پرلین، 3 قفسه، 2 پرانتز طراحی می کنیم. پرلین ها در گام های 1.5 متری نصب می شوند. برای جلوگیری از پیچ خوردن پرلین ها تحت تأثیر بار محلی، در محل های هر تقاطع با قفسه ها، توقف هایی را از میله های کوتاه ترتیب می دهیم و آنها را به قفسه ها میخ می کنیم. جنس پارچه کاج درجه 2 با Ru =R c = 13 مگاپاسکال است.

نمودار تیر تک دهانه با دهانه l=3.4 متر که l گام سازه های باربر اصلی است.

شکل 18 نمودار پوشش. برش 1-1; برش 2-2

7. حفاظت از سازه های چوبی

برای جلوگیری از رطوبت در چوب و اطمینان از عملکرد طبیعی آن، اقدامات طراحی و اقدامات حفاظتی ارائه شده است که ایمنی سازه ها را در هنگام ذخیره سازی، حمل و نقل، نصب و دوام در حین کار تضمین می کند.

سازه های چوبی باز، دارای تهویه مناسب و در صورت امکان برای بازرسی و نگهداری قابل دسترسی هستند.

کفش های پشتیبانی فولادی دارای حداقل سطح تماس با چوب هستند تا امکان تهویه را فراهم کند. سطوح چوبی با ماستیک تیوکول U-30M GOST 13489-79* از فلز جدا می شوند.

عناصر خارجی پوشش و حصار دیوار، و همچنین سازه های باربر، با یک ترکیب محافظ رطوبت (لاک پرکلرووینیل) درمان می شوند.

برای محافظت از ساختارهای واقع در یک محیط فعال بیولوژیکی و همچنین از آفات حشره شناسی، از یک ضد عفونی کننده بر اساس روغن های سبک - روغن آنتراسن استفاده می شود.

شکل 19. خشک کردن اتمسفر

خشک کردن چوب

خشک کردن چوب- یکی از اقدامات اصلی برای جلوگیری از کاهش کیفیت چوب (محافظت از پوسیدگی، افزایش استحکام، کاهش تراکم و تمایل به تغییر شکل و اندازه).

خشک کردن طبیعیدر هوای آزاد، زیر سایبان یا داخل خانه تا حالت هوای خشک، یعنی تا رطوبت 15 ... 20٪ انجام می شود. خشک کردن اتمسفری فرآیندی طولانی (چند هفته یا حتی ماه) و تنظیم آن دشوار است، اما ساده است و نیازی به هزینه گرم کردن مایع خنک کننده ندارد.

دویدنبرای ساخت ساختمان ها و سازه ها برای اهداف عمرانی و صنعتی از اسکلت فلزی استفاده می شود. در اسکلت فلزی ساختمان از تیر برای اتصال سازه های محصور، سقف و سازه های دیواری به چارچوب استفاده می شود. این یک سازه رافتر تقویت کننده است که بارهای آب و هوایی (باد و برف) را نیز جذب می کند. پرلین ها به طور مساوی بارها را از سقف بر روی سازه های باربر و خرپایی ساختمان (دیوارها، ستون ها، خرپاها، قاب ها) توزیع می کنند.

وسیله ای برای اجرای ساختمان یا سازه

پرلین فلزی یک تیر افقی است که عنصری از سیستم مهاربندی قاب است. طراحی پرلین به اندازه سقف، شکل آن و بارهای آب و هوایی منطقه عملیاتی بستگی دارد. در مورد اندازه سقف بزرگ، ساختار پرلین توسط سیستمی از تیرهای فرعی و پایه‌ها تقویت می‌شود که به همین دلیل پایداری و استحکام بالای سیستم در جهت طولی حاصل می‌شود.

برای ساخت پرلین از فولاد نورد پروفیل های مختلف پس از انجام محاسبات خاص بر اساس اطلاعات وزن مرده تیرها، وزن سقف، بار نیروی باد و برف و غیره استفاده می شود.

علاوه بر این، پرلین ها اغلب برای تخمگذار شبکه های ابزار استفاده می شوند که دارای ارتفاع زیاد روی تکیه گاه ها و در دهانه هستند.

نصب پرلین های فلزی در گره های روی وتر بالایی خرپاها با استفاده از قطعات کوتاه ساخته شده از زاویه ها، نوارها یا ورق های خم شده فولادی انجام می شود. فاصله بین ورق ها تفاوت بین پرلین های مجاور را کاهش می دهد. پرلین ها بسته به الزامات فنی سازه با جوش یا پیچ و مهره به چارچوب ساختمان بسته می شوند.

پرلین توپر و مشبک

کارخانه مخزن ساراتوف دو نوع پرلین تولید می کند: توپر و مشبک (از طریق). دویدن های مداوماز کانال های نورد شده از مقاطع خمیده Z و C شکل یا تیرهای I ساخته شده اند. پرلین های مشبکاز هر نوع پروفیل ساخته شده است. قسمت بالایی تیرچه مشبک یک تسمه افقی و قسمت پایین آن یک تسمه شکسته یا مثلثی است که از کانال ها یا گوشه ها ساخته شده است. پرلین های با سطح مقطع مشبک سنگین تر از توپر هستند، بنابراین توصیه می شود از آنها در قاب هایی با گام خرپایی بیش از 6 متر استفاده کنید.

پرلین های فولادی پیوسته نیز در دو نوع تقسیم شده و پیوسته وجود دارند. پرلین های پیوسته را تقسیم کنیدبیشتر مورد استفاده قرار می گیرند، زیرا نصب آنها آسان تر است و بار را به طور مساوی بر روی خرپاها توزیع می کنند.

پرلین های پیوستهبه طور سنتی هنگام ساخت سقف های شیبدار استفاده می شود که در سیستم آن بار اضافی عمود بر شیب ایجاد می شود. برای افزایش استحکام در چنین سازه های سقفی، پره ها با اتصالات فولادی مهار می شوند تا تعداد دهانه ها کاهش یابد. هنگامی که گام خرپا 6 متر است، رشته ها در یک ردیف بین تمام پرلین ها نصب می شوند. با یک زمین خرپا بزرگتر یا روی سقف های شیب دار، رشته ها در دو ردیف نصب می شوند.

تیرهای فلزی مقطع مشبک دارای ساختاری تقویت شده می باشند که به دلیل آن به صورت فشرده و خمشی کار می کنند و بارهای طولی را همزمان جذب می کنند. اما لازم به ذکر است که آنها یک اشکال دارند: از آنجایی که از چندین قسمت تشکیل شده اند، نصب آنها به کار و انرژی زیادی نیاز دارد. در این راستا، بهینه ترین گزینه برای ساخت پرلین های مشبک، پرلین سه صفحه ای متشکل از یک وتر بالایی (به صورت تیرهای دو کاناله)، یک شبکه (به صورت یک کانال خمیده منفرد) و مهاربندها است.

انواع پرلین

بسته به ساختار سقف، سه نوع پرلین وجود دارد:

رج اجرا

اجرای جانبی

Mauerlat

رج پشته برای نگه داشتن رج پشت بام (قسمت بالای سقف) روی آن استفاده می شود. پشتیبانی اضافی برای تیرها با استفاده از پرده های جانبی که بین پشته سقف و پایه آن نصب شده اند، ارائه می شود. یک Mauerlat در پایه تیرها در امتداد محیط بالایی دیوار نصب شده است.

طرح ساخت پرلین فولادی ساختمان

1. تیرچه، 2. تیر، 3. ماورلات، 4. تیر پشته، 5. خرطومی، 6. پایه، 7. سفت کردن، 8. تکیه گاه

عملیات ضد خوردگی پرلین ها باعث افزایش طول عمر قاب های ساختمان می شود. هنگام ساخت پرلین، فولاد گالوانیزه گرم است یا از پودرهای فلزی بسیار پراکنده استفاده می شود که در غیر این صورت روش گالوانیزه سرد نامیده می شود.

از آنجایی که پرلین ها عناصری از هر دو طرف خارجی و داخلی قاب ساختمان هستند، مشمول الزامات ایمنی خاصی هستند.

کارخانه مخزن ساراتوف سازه های فلزی را برای پرلین ها با طرح های مختلف بسته به ویژگی های لرزه ای ساختمان، درجه جوی و بارهای دیگر تولید می کند. تولید پرلین بر اساس محاسبات و نقشه ها انجام می شود.

چگونه می توان تولید پرلین فولادی ساختمان و سازه را سفارش داد؟

برای محاسبه هزینه ساخت پرلین فولادی برای ساختمان ها و سازه ها می توانید:

• از طریق تلفن با ما تماس بگیرید 8-800-555-9480
• الزامات فنی سازه های فلزی را ایمیل کنید
• از فرم " " استفاده کنید، اطلاعات تماس را ارائه دهید و متخصص ما با شما تماس خواهد گرفت

متخصصان کارخانه خدمات جامعی را ارائه می دهند:

• بررسی های مهندسی در محل عملیات
• طراحی تاسیسات مجتمع نفت و گاز
• تولید و نصب انواع سازه های فلزی صنعتی

در سقف های زیر شیروانی نیازی به استفاده از پرل های بلند و سنگین نیست، در اینجا می توانید از تیرها و تخته های کوتاهتر و سبکتر استفاده کنید.

تاقچه بر روی قفسه ها پشتیبانی می شود. قفسه ها از تیرهای چوبی ساخته شده اند که انتهای پایینی آن بر روی یک نیمکت یا آستر چوبی قرار می گیرد و به نوبه خود بر روی ستون های آجری قرار می گیرند. در ساختمان‌هایی که دارای کف‌های بتن آرمه پیش‌ساخته هستند، ستون‌های آجری بخشی و ادامه‌ی دیوار باربر داخلی هستند، اما می‌توان آن‌ها را مستقیماً روی دال‌های کف بتن آرمه نیز ساخت. کنده ها را می توان بدون پایه، مستقیماً روی دیوار داخلی یا روی سقف با تراز افقی با پدهای چوبی گذاشت. پایین کف در ارتفاع بیش از 400 میلی متر از بالای سقف ساخته شده است. تسطیح بالای تیر به صورت افقی نصب پایه ها و پرلین ها را ساده می کند. قفسه ها به همان ارتفاع بریده شده و به صورت افقی نصب می شوند به طور خودکار همان ارتفاع را به پشته سقف می دهند. در همه موارد، عایق رطوبتی رول زیر پایه گذاشته می شود: بین آن و دیوار، بین آن و ستون های آجری یا سقف.

لازم نیست پایه ها مستقیماً زیر تیرچه ها قرار گیرند. معمولاً فاصله تیرها از 60 تا 80 سانتی‌متر تا 1.2 تا 1.5 متر است؛ نصب قفسه‌هایی برای نگه‌داشتن پرلین به دفعات بی‌معنی است، بنابراین آنها معمولاً در طول تخته‌ها یا الوارهای مورد استفاده برای تولید ساخته می‌شوند. پرلین ساده ترین ساختار خروار شبیه یک قاب مستطیل شکل است که از یک وتر بالایی - یک پرلین، یک کمربند پایینی - یک تیر، یک پرکننده عمودی - قفسه ها و چندین نوار بادگیر تشکیل شده است که از تخته هایی به ضخامت 40-50 میلی متر ساخته شده است. به عنوان مثال، یک سازه تیر 9 متری را می توان از دو تیر به طول 4.5 متر و سه قفسه ساخت که تیرها را در طول قفسه میانی به هم متصل می کند. یا دو تیر و یک پایه در صورت امکان نگه داشتن انتهای پرلین بر روی دیواره های شیروانی. چنین تیرچه ای تیر شکافی نامیده می شود، قطعات آن برای خمش و انحراف مانند تیرهای تک دهانه معمولی محاسبه می شود (شکل 27). تیرهای پرلین بر روی تکیه گاه ها با یک برش مورب با اتصال میخ، پیچ یا پیچ یا یک توقف طولی جلویی به یکدیگر متصل می شوند. هر دو جفت یک گزینه اتصال لولایی برای تیرها فراهم می کنند.

برنج. 27. گزینه هایی برای نصب سازه های رافت با پرلین های تقسیم شده

قفسه ها به عنوان عناصر فشرده با استفاده از فرمول محاسبه می شوند:

σ = Н/F ≤ کمپرسور R، (4)

جایی که σ - تنش داخلی، کیلوگرم بر سانتی متر مربع؛ N - نیروی فشرده سازی در امتداد محور قفسه، کیلوگرم؛ F - سطح مقطع عنصر فشرده، برای یک پست مستطیلی F = b×a، cm²؛ R szh - مقاومت فشاری محاسبه شده چوب، کیلوگرم بر سانتی متر مربع (بر اساس جدول SNiP II-25-80 "سازه های چوبی" یا طبق جدول در صفحه وب سایت).

افزایش تعداد قفسه ها باعث کاهش اندازه مقطع پرلین می شود. قفسه ها، حتی اگر سطح مقطع آنها به صورت ساختاری گرفته شود، باید از نظر فشردگی بررسی شوند و مطمئن شوید که تعداد آنها برای نگه داشتن تیرچه کافی است. اگر در نتیجه محاسبه، ابعاد مقطع قفسه ها خیلی کوچک باشد، سطح مقطع آنها از نظر ساختاری گرفته می شود، اما کمتر از 10×10 سانتی متر نیست، چنین مقطعی از قفسه ها امکان پذیرش آنها را فراهم می کند. بدون محاسبه انعطاف پذیری، زیرا انعطاف پذیری قفسه های پایین عملاً صفر است. اگر قسمتی از قفسه ها را بپذیریم که کوچکتر از 10×10 سانتی متر است و برای مقاومت فشاری محاسبه می شود، باید آنها را نیز با محاسبه انعطاف پذیری بررسی کنیم که شرح آن در SNiP II-25-80 است. در غیر این صورت، یک پست نازک که از فشار عبور می کند، به سادگی تحت بار خم می شود و از ظرفیت باربری کافی آن چه سودی برای ما خواهد داشت؟ قفسه های چوبی طرح یا طرح مقطع را می توان با قفسه های ساخته شده از تخته های به هم چسبیده یا با نصب شورت های چوبی بین تخته ها با فاصله حداکثر 7 ساعت جایگزین کرد. سپس انعطاف پذیری و استحکام قفسه های کامپوزیت تقریباً برابر با پارامترهای مشابه قفسه های ساخته شده از چوب جامد همان بخش خواهد بود.

ساخت و نصب پرلین های اسپلیت آسان است، اما مقرون به صرفه نیستند. اگر پرلین ها به صورت کنسول ساخته شوند و تیرهای تک دهانه بین آنها قرار داده شود، طراحی اقتصادی تری به دست می آید (شکل 28). چنین حرکتی تیرچه ی کنسولی (تیر گربر) نامیده می شود و اساساً همان تیر شکافی باقی می ماند که در آن تیرهای کنسول و تک دهانه به طور جداگانه محاسبه می شوند. پرلین های تک دهانه بین دو کنسول به گونه ای قرار می گیرند که در محل اتصال لنگر خمشی به سمت صفر میل می کند (جایی که منحنی نمودار لحظه ای محور افقی پرلین را قطع می کند). این اتصالات تیرها در طول آنها لولا پلاستیکی نامیده می شود. اتصال پرلین ها با ایجاد یک برش مورب و سفت کردن با یک پیچ به قطر 12-14 میلی متر انجام می شود. حداکثر طول دهانه های روی هم 5 متر است.

دو گزینه ممکن برای نصب تیرچه تیرچه ای وجود دارد. با فاصله 15/0 لیتری از تکیه گاه تا محل اتصال تیرچه ای با گشتاورهای خمشی یکسان در همه دهانه ها و روی همه تکیه گاه ها حاصل می شود، یعنی تیرچه در تمام مقاطع دارای استحکام یکسانی است. اگر تاکید بر سفتی پرلین باشد، آن را برابر با انحراف ساخته شده است. لولاهای پلاستیکی (مفاصل تیر) در این مورد در فاصله 0.21 لیتری از تکیه گاه قرار دارند. در دهانه های انتهایی، تیرهای تک دهانه از یک طرف بر روی کنسول جناغ مجاور و از طرف دیگر بر روی دیوار شیروانی یا ستون قرار می گیرند.

برای اینکه هارمونی تیر به هم نخورد، لازم است دهانه های انتهایی را حدود 20٪ کوتاهتر از دهانه های معمولی کنید، بنابراین دهانه انتهایی برابر L 1 = 0.8L-0.85L تنظیم می شود. این بیانیه برای طول دهانه واقعی، یعنی اندازه "ترخیص" با در نظر گرفتن عمق تکیه گاه پرلین روی دیوار یا پایه، که حداقل 10 سانتی متر است، صادق است.

راه دیگری برای کاهش سطح مقطع پرلین ها وجود دارد: نصب یک پرلین پیوسته با اتصال تخته ها (شکل 29). در پرلین های پیوسته ساخته شده از تخته های جفتی، لولاهای پلاستیکی به صورت پلکانی و در فاصله 0.21 لیتری از تکیه گاه قرار دارند. تیر با انحرافات مساوی اما گشتاورهای خمشی متفاوت به دست می آید. در یک لولا پلاستیکی، هر اتصال دو تخته توسط یک تخته جامد پل می شود. حداکثر پرواز برای یک دهانه مداوم تخته ها می تواند به 6.5 متر برسد، یعنی طول کامل تخته طبق استاندارد دولتی.

در طول تخته، پرلین ها را با میخ هایی که به صورت شطرنجی در هر 50 سانتی متر قرار می گیرند به هم دوخته می شوند و طبق محاسبات میخ ها در محل اتصال قرار می گیرند. محاسبه اتصال میخ یک لولای پلاستیکی یک پرلین پیوسته ساخته شده از تخته طبق فرمول انجام می شود:

n = M op /2ХТ gv،

که در آن n تعداد مورد نیاز میخ، عدد است. M op - ممان خمشی در تکیه گاه، kg×m؛ X فاصله از مرکز تکیه گاه تا مرکز میدان ناخن است. Tgv ظرفیت باربری یک میخ در اتصال تک برشی است.

محاسبات پرلین ها از هر نوع را می توان هم برای نیروهای متمرکز ناشی از فشار تیرها و هم برای بار توزیع شده یکنواخت انجام داد. معمولاً از محاسبه برای یک بار توزیع یکنواخت استفاده می شود، زیرا سریعتر و ساده تر است. اگر بر روی قفسه ها (به قیاس با شکل 24.2) پرلین هایی با پسوندهای کنسول نصب شده باشد، باید طول کنسول ها برابر با 0.21 یا 0.15 دهانه (0.15L، 0.21L) باشد. در غیر این صورت، اجرا باید با در نظر گرفتن اثر تخلیه کنسول مجدداً محاسبه شود. این محاسبه بسیار پیچیده است و باید توسط متخصصان انجام شود.

سطح مقطع تیر به طور سازنده گرفته می شود، اغلب، مانند سطح مقطع پرلین. به عنوان مثال، اگر نیمکت فقط روی ستون های آجری باشد، می تواند یک تیر 10x15 سانتی متر باشد. اگر تخت روی سقف یا روی دیوار گذاشته شود (همه مواردی که می توان لنت های چوبی تسطیح زیادی در زیر آن قرار داد)، ارتفاع تخت را می توان به 10 یا حتی 5 سانتی متر کاهش داد. اگر سیستم خرطومی سقفی بدون ساخته شده باشد. پاهای خرخر (استراتز)، از روی تخت می توانید آن را به طور کامل رها کنید، و به طور ساختاری پایین قفسه ها را با انقباضات میخ به هم وصل کنید.