introduzione

1. Determinazione dei carichi termici del microdistretto per riscaldamento, ventilazione, fornitura di acqua calda

2. Selezione di uno schema per il collegamento dello scaldacqua alla rete di riscaldamento e grafico della temperatura TsKR

Calcolo termoidraulico di un riscaldatore a fascio tubiero

Calcolo di due fasi circuito sequenziale collegamento di scaldacqua ACS

Calcolo termico ed idraulico di scaldacqua a piastre

Elenco delle fonti utilizzate

INTRODUZIONE

In questo lavoro abbiamo calcolato carichi termici microdistretto per il riscaldamento e la fornitura di acqua calda, è stato selezionato uno schema per l'accensione degli scaldacqua, sono stati eseguiti calcoli termici e idraulici di due opzioni di scambiatore di calore. Verranno presi in considerazione solo gli edifici residenziali della stessa tipologia, di 5-10 piani. Il sistema di raffreddamento è chiuso, a 4 tubi con installazione di uno scaldacqua nella sottostazione del riscaldamento centrale. Tutti i calcoli vengono effettuati utilizzando indicatori aggregati. Accettiamo edifici residenziali senza ventilazione.

Il calcolo e il lavoro grafico vengono eseguiti in conformità con le attuali norme e regole standard, tecniche. condizioni e disposizioni di base per la progettazione, l'installazione e il funzionamento dei sistemi di fornitura di calore per edifici residenziali.

1. Determinazione dei carichi termici del microdistretto per il riscaldamento, la ventilazione e la fornitura di acqua calda.

Flusso di calore massimo per il riscaldamento di edifici residenziali nel microdistretto:

dove è l'indicatore aggregato del massimo flusso di calore per mq;

A - superficie totale dell'edificio residenziale, m²;

Il coefficiente del flusso di calore per il riscaldamento degli edifici residenziali (quota di edifici residenziali)

Astrakan da 80 W/m²

A= 16400 mq - come specificato

0, perché Vengono considerati solo gli edifici residenziali.

Flusso di calore massimo per la fornitura di acqua calda

dove è il coefficiente di consumo orario irregolare del numero di FGP

L'indicatore aggregato del flusso termico medio per la fornitura di acqua calda è pari a 376 W/ml;

U - il numero dei residenti nel microdistretto, secondo l'incarico, è pari a 560 persone;

376 W/ml;

I carichi termici sulla ventilazione di un edificio residenziale sono pari a zero.

2. Selezione dello schema per il collegamento dello scaldacqua alla rete di riscaldamento e del programma della temperatura del sistema di riscaldamento centrale

Selezione dello schema di collegamento del riscaldatore

dove - dalla formula (2)

Dalla formula (1)

Quando accettato schema a due fasi, quando viene adottato un circuito parallelo a stadio singolo

Conclusione: esiste un solo riscaldatore, quindi un riscaldatore comune situato nel centro di riscaldamento centrale è collegato in 2 modi schema a gradini.

Secondo le istruzioni del TsKR, la fornitura di calore viene effettuata secondo il programma di riscaldamento domestico di 130/700°C, pertanto i parametri del punto di interruzione calcolati sono noti e ammontano a;

Consumo massimo - flusso di calore medio per la fornitura di acqua calda (ACS)

dov'è il flusso di calore massimo verso la fornitura di acqua calda dalla formula (2)

Coefficiente di disuniformità oraria nel consumo di FGP

3. Calcolo termoidraulico di un riscaldatore a fascio tubiero

Temperatura dell'aria esterna al "punto di rottura"

dov'è la temperatura dell'aria interna,

Temperatura dell'aria di progetto per la progettazione del riscaldamento,

temperatura dell’acqua nella tubazione in caduta al “punto di rottura”,

La temperatura dell'acqua nella tubazione di ritorno è approssimativamente al "punto di rottura", con una temperatura stimata del liquido di raffreddamento nella tubazione in caduta pari a 1300°C.

Differenza stimata della temperatura dell'acqua nella rete di riscaldamento, determinata dalla formula

Dove - temperatura di progetto rete idrica nella pipeline di fornitura,

Temperatura stimata dell'acqua di rete nella tubazione di ritorno,

4. Calcolo di uno schema di collegamento sequenziale a due stadi per scaldacqua ACS

riscaldamento, ventilazione, riscaldamento a guscio e tubo

Selezionare e calcolare un impianto di riscaldamento dell'acqua per una stazione di riscaldamento centralizzato ACS dotata di uno scaldacqua costituito da sezioni del tipo a fascio tubiero con un sistema di tubazioni di tubi diritti lisci con un blocco di pareti divisorie di supporto secondo GOST 27590. Il sistema di riscaldamento di il microdistretto è collegato alla rete di riscaldamento principale secondo un circuito dipendente. La centrale termica è dotata di serbatoi di accumulo.

Dati iniziali:

È accettata la temperatura del liquido di raffreddamento (acqua di riscaldamento) secondo il programma aumentato calcolato:

Alla temperatura dell'aria esterna calcolata per la progettazione del riscaldamento;

nella linea di rifornimento ? 1 = 130 0С, al contrario - ? 2 = 700C;

nel punto di interruzione del grafico della temperatura T` N= -2,02 0С;

nella linea di rifornimento ? 1 N= 70 0С, retromarcia ? 2 N= 44,9 0C.

Temperatura fredda acqua di rubinetto TC=5 0 CON.

Temperatura acqua calda, entrando nel SGV, TH=60 0 CON.

Flusso termico massimo per il riscaldamento degli edifici Qomassimo= 1312000 W.

Prestazione termica stimata degli scaldacqua Qsph=Qhm=QhT=210560 W .

6 Dispersione termica dalle tubazioni Qht=0.

Prendi la densità dell'acqua ?= 1000kg/m3.

Secondo consumo d'acqua massimo calcolato per ACS QH= 2,5 l/s.

Procedura di calcolo:

Calcolo massimo dell'acqua per il riscaldamento:

Temperatura dell'acqua riscaldata dietro lo scaldacqua di 1° stadio:

Consumo acqua di rete riscaldamento per ACS:

4 Consumo acqua calda per ACS:

Flusso di calore allo stadio II dello scaldacqua SGV:

Flusso di calore per il riscaldamento al punto di interruzione del grafico della temperatura dell'acqua di rete alla temperatura dell'aria esterna t`n:

Flusso dell'acqua di riscaldamento attraverso il primo stadio dello scaldacqua:

Prestazioni termiche stimate del primo stadio dello scaldacqua:

Prestazioni termiche stimate del secondo stadio dello scaldacqua:

Temperatura dell'acqua della rete di riscaldamento all'uscita dello scaldabagno del secondo stadio:

La temperatura dell'acqua della rete di riscaldamento all'uscita dello scaldacqua del primo stadio, soggetta a uguaglianza:

12 Differenza di temperatura logaritmica media tra riscaldamento e acqua riscaldata per lo stadio 1:

Lo stesso per la fase II:

La sezione trasversale richiesta dei tubi dello scaldabagno alla velocità dell'acqua nei tubi e con funzionamento a flusso singolo:

Dalla tavola agg. 3, in base al valore ottenuto, selezioniamo la tipologia di sezione scaldabagno con le seguenti caratteristiche: , .

Velocità dell'acqua nei tubi:

Velocità dell'acqua di rete nell'anello:

Calcolo del 1° stadio dello scaldacqua ACS:

e) coefficiente di scambio termico a:

e) superficie riscaldante richiesta della fase 1:

g) numero di sezioni dello scaldacqua 1° stadio:

Accettiamo 2 sezioni; superficie riscaldante effettiva F1tr=0,65*2=1,3 m2.

Calcolo del secondo stadio dello scaldacqua SGV:

a) temperatura media dell'acqua di riscaldamento:

b) temperatura media dell'acqua riscaldata:

c) coefficiente di scambio termico dall'acqua di riscaldamento alle pareti dei tubi:

d) coefficiente di scambio termico dalle pareti dei tubi all'acqua riscaldata:

e) coefficiente di scambio termico a

f) superficie riscaldante richiesta della fase II:

g) numero di sezioni dello scaldacqua di secondo stadio:

Accettiamo 6 sezioni.

Come risultato del calcolo, abbiamo ottenuto 2 sezioni nel riscaldatore del 1° stadio e 6 sezioni nel riscaldatore del 2° stadio con una superficie riscaldante totale di 5,55 m2.

Perdita di carico negli scaldacqua (6 tratti consecutivi di 2 m di lunghezza) per il passaggio dell'acqua nei tubi tenendo conto = 2:

Fase I: PV 76*2-1.0-RG-2-UZ GOST 27590-88

II stadio: PV 76*2-1.0-RG-6-UZ GOST 27590-88

5. Calcolo termico ed idraulico degli scaldacqua a piastre

Selezionare e calcolare l'impianto di riscaldamento dell'acqua di uno scambiatore di calore a piastre assemblato da piastre 0,3p per il SGW della stessa stazione di riscaldamento centrale come nell'esempio con fascio tubiero riscaldatori sezionali. Di conseguenza, i dati iniziali, le portate e le temperature dei liquidi di raffreddamento all'ingresso e all'uscita di ogni stadio dello scaldacqua sono considerati gli stessi dell'appendice. 3.

Controlliamo il rapporto delle corse nello scambiatore di calore del primo stadio, considerando prima la perdita di carico per l'acqua riscaldata? Рн = 100 kPa, per l'acqua di riscaldamento Рgr = 40 kPa.

Il rapporto corsa non supera 2, ma la portata dell'acqua di riscaldamento è molto maggiore della portata dell'acqua riscaldata, pertanto viene adottata una disposizione asimmetrica dello scambiatore di calore.

Di velocità ottimale acqua e la sezione trasversale aperta di un canale interpiastra, determiniamo il numero richiesto di canali per l'acqua riscaldata e l'acqua di riscaldamento:

Generale sezione dal vivo canali nel pacco lungo il flusso dell'acqua riscaldata e di riscaldamento (presi pari a 2, =15):

Velocità effettive del riscaldamento e dell'acqua riscaldata:

Calcolo dello scaldacqua di 1° stadio:

a) dalla Tabella 1, Appendice 4; otteniamo il coefficiente di scambio termico dall'acqua di riscaldamento alla parete della piastra:

b) coefficiente di assorbimento del calore dalla parete della piastra all'acqua riscaldata:

d) superficie riscaldante richiesta dello scaldacqua di 1° stadio:

e) secondo la tabella 1, appendice 4, superficie riscaldante di una piastra, numero di corse attraverso il riscaldamento e acqua riscaldata nello scambiatore di calore:

f) superficie riscaldante effettiva dello scaldacqua di primo stadio:

g) perdite di carico stadio 1 per riscaldamento e acqua calda:

Calcolo dello scaldacqua del secondo stadio:

a) coefficiente di scambio termico dall'acqua di riscaldamento alla parete della piastra:

b) coefficiente di assorbimento del calore dalla piastra all'acqua riscaldata:

c) , coefficiente di scambio termico:

d) superficie riscaldante richiesta dello scaldabagno del secondo stadio:

e) numero di corse attraverso il riscaldamento e l'acqua riscaldata nello scambiatore di calore:

Accettiamo riscaldando l'acqua, riscaldando l'acqua.

f) superficie riscaldante effettiva dello scaldacqua di secondo stadio:

g) perdita di carico dello stadio II per il riscaldamento e l'acqua riscaldata:

Come risultato del calcolo, accettiamo due scambiatori di calore (stadi I e II) di design pieghevole (p) con piastre di tipo 0,3p, spessore 1 mm, in acciaio 12×18N10T (versione 01), su un cantilever telaio (versione 1k) come bollitore ACS guarnizioni di tenuta realizzato in gomma marca 51-1481 (simbolo 12). La superficie riscaldante dello stadio I è di 8,7 m2, dello stadio II è di 8,7 m2. Specifiche scambiatori di calore a piastre sono riportati nella Tabella 1-3 app. 4.

Simbolo scambiatori di calore:

Passi: P 0.3r-1-8.7-1k-0.1-12 CX1=

II Fase: P 0,3r-1-8,7-1k-0,1-12 CX2=

ELENCO DELLE FONTI UTILIZZATE

1. SNiP 2.04.01-85. Approvvigionamento idrico interno e fognatura degli edifici.

Lipovka Yu.L., Tselishchev A.V., Misyutina I.V. Fornitura di acqua calda: metodo. istruzioni per lavoro del corso. Krasnoyarsk: SFU, 2011. 36 p.

GOST 27590-88. Scaldacqua acqua-acqua per sistemi di fornitura di calore. Sono comuni specifiche tecniche.

SNiP 2.04.07-89*. Rete di riscaldamento.

5. SNiP 23-01-99. Climatologia delle costruzioni.

6. STO 4.2 - 07 - 2012 Sistema di gestione della qualità. Requisiti generali alla costruzione, presentazione ed esecuzione di documenti di attività didattiche. Invece di STO 4.2 - 07 - 2010; data inserita 27/02/2012. Krasnoyarsk: IPK SFU. 2012. 57 pag.

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Esempio 1. Calcolare il sistema di fornitura di acqua calda per un edificio residenziale a cinque piani e due sezioni. La rete è stata progettata sulla base del progetto di costruzione riportato in appendice. 1, 2. Lo schema di progettazione della rete è mostrato in Fig. 2.1 (simile allo schema della rete di alimentazione dell'acqua fredda).

Come liquido di raffreddamento viene utilizzata l'acqua surriscaldata della rete di riscaldamento con parametri tn = 120 °C e tk = 70 °C.

I dati sulla fornitura di acqua fredda sono presi dall'esempio 1 fornito nella clausola 1.7.

Il sistema di fornitura di acqua calda è centralizzato con la preparazione dell'acqua calda in uno scaldacqua ad alta velocità con potenza variabile utilizzando il liquido di raffreddamento della rete di riscaldamento.

Lo schema della rete di fornitura dell'acqua calda viene adottato come un vicolo cieco con un percorso di rete più basso (così come la rete di fornitura dell'acqua fredda).

Poiché il consumo di acqua calda non è uniforme, la rete viene adottata con circolazione principale e montanti.

Determinato costi stimati acqua calda e riscaldamento. Il consumo di acqua calda nelle sezioni della rete è determinato dalla formula (2.1). Poiché il sistema serve consumatori identici, il valore Ph. h si trova secondo la formula (2.3).

Qui il valore e sono presi secondo l'agg. 3 [1].

Il valore è determinato dalla formula (2.7)

Il valore è preso secondo l'agg. 3 [1].

Il consumo orario massimo di acqua calda è determinato dalla formula (2.5)

Il valore è determinato secondo la tabella 2, appendice. 4[1].

Il consumo medio orario di acqua calda è determinato dalla formula (2.8)

, m3/h

Il consumo orario massimo di calore è determinato dalla formula (2.11)

Riso. 2.1. Schema di progettazione della rete di fornitura di acqua calda

Tabella 2.3

Un esempio di calcolo di una rete di fornitura di acqua calda in modalità prelievo acqua.

Zona di insediamento	Lunghezza del filo, m	Numero di dispositivi, N	Probabilità di funzionamento dei dispositivi, Р t	N*P	α	Consumo di un dispositivo, q t 0 l/s	Portata stimata, q t l/s	Diametro, d mm	Velocità, V m/s	Perdita di pressione specifica, mm/pm	Perdita di pressione nell'area, mm	Appunti
1-2	1,50		0,016	0,016	0,205	0,09	0,09		0,78
2-3	0,55		0,016	0,032	0,241	0,2	0,24		2,08
3-4	0,80		0,016	0,048	0,270	0,2	0,27		2,35
4-5	3,30		0,016	0,048	0,270	0,2	0,27		1,13
5-6	2,80		0,016	0,096	0,338	0,2	0,34		1,42
6-7	2,80		0,016	0,144	0,393	0,2	0,39		1,63
7-8	2,80		0,016	0,192	0,441	0,2	0,44		1,84
8-9	4,00		0,016	0,240	0,485	0,2	0,49		1,17
9-10	10,00		0,016	0,800	0,948	0,2	0,95		1,2
10-acqua	13,00		0,016	1,920	1,402	0,2	1,40		1,34
acqua-sch	7,00		0,013	2,106	1,479	0,3	2,22		2,1
ingresso	10,00		0,013	2,106	1,479	0,3	2,22		1,05
11-12	3,30		0,016	0,096	0,338	0,2	0,34		0,91
12-13	2,80		0,016	0,192	0,441	0,2	0,44		1,19
13-14	2,80		0,016	0,288	0,524	0,2	0,52		1,44
14-15	2,80		0,016	0,384	0,598	0,2	0,60		1,65
15-9	4,00		0,016	0,480	0,665	0,2	0,67		1,84

La superficie riscaldante dei tubi riscaldanti dello scaldacqua è determinata dalla formula (2.13). La differenza di temperatura calcolata è determinata dalla formula (2.14). Prendiamo i parametri del liquido di raffreddamento t n = 120 °C, t a= 70 °C, parametri dell'acqua riscaldata l'h=60 C e tc=5C.

°C

Secondo agg. 8[2] accetta scaldabagno ad alta velocità N 11 VTI - MosEnergo con una superficie riscaldante di una sezione di 5,89 m. Il numero di sezioni richieste sarà determinato dalla formula (2.16).

sezioni

Lunghezza sezione 2000 mm, diametro esterno del corpo 219 mm, numero di tubi 64.

Il calcolo del sistema di fornitura di acqua calda in modalità prelievo acqua viene effettuato in forma tabellare (Tabella 2.3).

Le perdite di carico nelle sezioni della rete di fornitura di acqua calda sono state determinate utilizzando la formula (2.19). Grandezza Kl 0,2 è stato accettato per le condotte di distribuzione e 0,1 per le colonne montanti dell'acqua senza portasciugamani riscaldati. (È consentito collegare i portasciugamani riscaldati alla rete di riscaldamento.)

Perdite totali la pressione sull'ingresso della linea 1 è 21125 mm o 21,1 m Poiché la colonna montante St TZ-2 ha il doppio del carico idraulico rispetto alla colonna montante St TZ-1, è stato adottato un diametro di 25 mm e le velocità e le perdite di pressione su. questo montante è stato calcolato. Poiché le perdite di pressione nelle sezioni 4 - 8 si sono rivelate maggiori rispetto alle sezioni 11 - 15, come progetto è stata presa la colonna montante St TZ-1.

La pressione richiesta all'ingresso dell'edificio per il funzionamento del sistema di fornitura di acqua calda è determinata dalla formula (2.20)

Qui, la perdita di pressione nello scaldabagno è determinata dalla formula (2.17)

Il calcolo del sistema di fornitura di acqua calda in modalità di circolazione viene effettuato in forma tabellare (Tabella 2.4). Lo schema di progetto della rete è mostrato in Fig. 2.1.

Tabella 2.4.

Calcolo della rete di fornitura di acqua calda in modalità di circolazione

Conti di liquidazione	Lunghezza	Portata di circolazione, l/s	Diametro, mm	Velocità, m/s	Perdita di pressione, mm	Appunti
per 1 lineare M.	a scuola
acqua-4	13,00	0,28		0,27	6,24
4-3	10,00	0,19		0,24	4,30
3-2	4,00	0,10		0,24	10,00
2-1	11,20	0,10		0,42	45,98
1-2″	11,20	0,10		0,42	45,98
2″-3″	4,00	0,10		0,42	45,98
3″-4″	10,00	0,19		0,45	36,13
Ingresso da 4″	13,00	0,28		0,35	13,88
					Totale: 1340

La portata di circolazione nelle sezioni è stata presa secondo la formula (2.23). I diametri dei tubi di circolazione nelle colonne montanti sono stati presi uguali ai diametri dei tubi di distribuzione; sulle autostrade erano accettate una taglia più piccola.

La perdita di carico totale dovuta all'attrito e alla resistenza locale nella rete è stata di 1340 mm. Qui è necessario tenere conto della perdita di pressione nello scaldabagno quando viene fatto passare il flusso di circolazione, che è determinata dalla formula (2.17)

M = 7,9 mm = 8 mm

Pertanto, la perdita di pressione nell'anello di circolazione di progetto sarà

Opportunità identificata circolazione naturale. La pressione di circolazione naturale è determinata per un sistema con cablaggio inferiore secondo la formula (2.25)

13,2 (986,92 - 985,73) + 2(985,73 - 983,24) = 20,69 mm

La perdita di pressione nell'anello di circolazione (1.348 mm) supera notevolmente la pressione di circolazione naturale (20,69 mm), pertanto è progettata la circolazione della pompa.

Le prestazioni della pompa di circolazione sono determinate dalla formula (2.26)

La pressione della pompa richiesta è determinata dalla formula (2.27)

Secondo agg. XIII [3] accettiamo la pompa K50-32-125 (K8/18b) con portata nominale di 2,5 l/s e prevalenza di 11,4 m. Questi valori superano quelli calcolati, pertanto è possibile sostituire il motore con regime di 2860 giri/min con 1480 giri/min min. Dalla formula (7.1) [3] lo determiniamo

l/s; M.

In questo caso, la potenza sull'albero della pompa diventerà

kW

Qui le quantità Q1, H 1 , N1 corrispondono al numero di giri n1=1480 giri/min

3. PROGETTAZIONE DELL'IMPIANTO IDRICO INTERNO

Il sistema di drenaggio comprende una serie di dispositivi tecnici all'interno dell'edificio per la ricezione Acque reflue e il loro scarico all'esterno dell'edificio nella rete fognaria stradale. È costituito dai seguenti elementi principali:

Ricevitori di acque reflue - sanitari;

Valvole idrauliche (sifoni);

Diramazioni;

Riser con tubi di scarico;

Problemi.

Un posto speciale è occupato dalla rete di drenaggio del cortile, che serve a drenare le acque reflue dagli edifici nelle fogne stradali.

Calcoli ACS, BKN. Troviamo il volume, la potenza della fornitura di acqua calda, la potenza del BKN (serpente), il tempo di riscaldamento, ecc.

In questo articolo considereremo i problemi pratici per trovare il volume di accumulo di acqua calda, potenza Riscaldamento dell'acqua calda. Potenza degli apparecchi di riscaldamento. Tempo di disponibilità dell'acqua calda per varie apparecchiature e simili.

Diamo un'occhiata ad esempi di attività:

Compito 1. Trova il potere scaldabagno istantaneo

Scaldabagno istantaneo- Questo è uno scaldabagno, il cui volume d'acqua può essere così piccolo che la sua esistenza è inutile per immagazzinare l'acqua. Pertanto, si ritiene che uno scaldacqua istantaneo non sia destinato all'accumulo di acqua calda. E non ne teniamo conto nei nostri calcoli.

Dato: Il consumo di acqua è di 0,2 l/sec. Temperatura acqua fredda 15 gradi Celsius.

Trovare: La potenza di uno scaldabagno istantaneo, a condizione che riscaldi l'acqua a 45 gradi.

Soluzione

Risposta: La potenza dello scaldacqua istantaneo sarà 25120 W = 25 kW.

Non è praticamente consigliabile consumarlo un gran numero di elettricità. Pertanto, è necessario accumulare (accumulare acqua calda) e ridurre il carico sui cavi elettrici.

Gli scaldacqua istantanei hanno un riscaldamento instabile dell'acqua calda. La temperatura dell'acqua calda dipenderà dal flusso d'acqua attraverso lo scaldacqua istantaneo. I sensori di commutazione di potenza o temperatura non consentono una buona stabilizzazione della temperatura.

Se si desidera trovare la temperatura di uscita di uno scaldacqua istantaneo esistente ad una determinata portata.

Compito 2. Tempo di riscaldamento dello scaldabagno elettrico (caldaia).

Disponiamo di uno scaldabagno elettrico con una capacità di 200 litri. La potenza degli elementi riscaldanti elettrici è di 3 kW. È necessario trovare il tempo per riscaldare l'acqua da 10 gradi a 90 gradi Celsius.

Dato:

Peso = 3 kW = 3000 W.

Trova: il tempo necessario affinché il volume dell'acqua nel serbatoio dello scaldabagno si riscaldi da 10 a 90 gradi.

Soluzione

Il consumo energetico degli elementi riscaldanti non varia in base alla temperatura dell'acqua nel serbatoio. (Considereremo come cambia la potenza negli scambiatori di calore in un altro problema.)

È necessario trovare la potenza degli elementi riscaldanti, come per uno scaldabagno istantaneo. E questa potenza sarà sufficiente per riscaldare l'acqua in 1 ora.

Se è noto che con una potenza dell'elemento riscaldante di 18,6 kW, il serbatoio riscalderà l'acqua in 1 ora, non è difficile calcolare il tempo con una potenza dell'elemento riscaldante di 3 kW.

Risposta: Il tempo per riscaldare l'acqua da 10 a 90 gradi con una capacità di 200 litri sarà di 6 ore e 12 minuti.

Compito 3. Tempo di riscaldamento della caldaia a riscaldamento indiretto

Prendiamo come esempio una caldaia a riscaldamento indiretto: Buderus Logalux SU200

Potenza nominale: 31,5 kW. Non è chiaro per quali ragioni sia stato ritrovato. Ma guarda la tabella qui sotto.

Volume 200 litri

Il serpente è fatto da tubo d'acciaio DN25. Diametro interno 25 mm. Esterno 32 mm.

Le perdite idrauliche nel tubo a serpente indicano 190 mbar con una portata di 2 m3/ora. Che corrisponde a 4.6.

Naturalmente, questa resistenza è elevata per l'acqua e nuova pipa. Molto probabilmente, c'erano rischi associati alla crescita eccessiva della tubazione, al refrigerante ad alta viscosità e alla resistenza alle connessioni. È meglio indicare perdite ovviamente ingenti in modo che qualcuno non commetta errori.

Superficie di scambio termico 0,9 m2.

Può contenere 6 litri d'acqua in una pipa a serpente.

La lunghezza di questo tubo a serpente è di circa 12 metri.

Il tempo di riscaldamento è scritto come 25 minuti. Non è chiaro come sia stato calcolato. Diamo un'occhiata alla tabella.

Tavolo Snake Power BKN

Considera la tabella per determinare il potere del serpente

Considera la potenza di dissipazione del calore del serpente SU200 di 32,8 kW

Allo stesso tempo, nel circuito Consumo ACS 805 l/ora. Flussi a 10 gradi esce a 45 gradi

Un'altra variante

Considera la potenza di dissipazione del calore del serpente SU200 di 27,5 kW

Un liquido refrigerante con una temperatura di 80 gradi scorre nel serpente con una portata di 2 m3/ora.

Allo stesso tempo, la portata nel circuito sanitario è di 475 l/ora. I flussi in 10 gradi escono a 60 gradi

Altre caratteristiche

Sfortunatamente non ti fornirò il calcolo del tempo di riscaldamento per una caldaia a riscaldamento indiretto. Perché questa non è una formula. Ci sono molti significati intrecciati qui: a partire dalle formule del coefficiente di scambio termico, fattori di correzione per diversi scambiatori di calore (poiché anche la convezione dell'acqua introduce le proprie deviazioni), e questo si conclude con un'iterazione di calcoli basati sulle variazioni di temperatura nel tempo. Qui, molto probabilmente in futuro farò un calcolatore di calcolo.

Dovrai accontentarti di ciò che ci dice il produttore della BKN (caldaia a riscaldamento indiretto).

E il produttore ci dice quanto segue:

Che l'acqua sarà pronta in 25 minuti. A condizione che il flusso nel serpente sia di 80 gradi con una portata di 2 m3/ora. La potenza della caldaia che produce liquido di raffreddamento riscaldato non deve essere inferiore a 31,5 kW. L'acqua pronta da bere è considerata 45-60 gradi. Lavare a 45 gradi sotto la doccia. 60 è acqua molto calda, ad esempio per lavare i piatti.

Compito 4. Quanta acqua calda è necessaria per fare una doccia di 30 minuti?

Calcoliamo ad esempio con scaldabagno elettrico. Poiché l'elemento riscaldante elettrico ha una produzione costante di energia termica. La potenza degli elementi riscaldanti è di 3 kW.

Dato:

Acqua fredda 10 gradi

Temperatura minima del rubinetto 45 gradi

La temperatura massima del riscaldamento dell'acqua nel serbatoio è di 80 gradi

La portata confortevole dell'acqua corrente dal rubinetto è di 0,25 l/sec.

Soluzione

Innanzitutto, troviamo la potenza che fornirà questo flusso d'acqua

Risposta: Per eliminare l'accumulo saranno necessari 0,45 m3 = 450 litri di acqua acqua calda. A condizione che gli elementi riscaldanti non riscaldino l'acqua al momento del consumo di acqua calda.

A molti può sembrare che non vi sia alcuna contabilità per l'ingresso di acqua fredda nel serbatoio. Come calcolare la perdita di energia termica quando la temperatura dell'acqua di 10 gradi entra in un'acqua di 80 gradi. Ovviamente ci sarà una perdita di energia termica.

Ciò è dimostrato come segue:

Energia spesa per il riscaldamento della vasca da 10 a 80:

Cioè, un serbatoio con un volume di 450 litri e una temperatura di 80 gradi contiene già 36 kW di energia termica.

Da questo serbatoio preleviamo energia: 450 litri di acqua con una temperatura di 45 gradi (attraverso il rubinetto). Energia termica dell'acqua con un volume di 450 litri ad una temperatura di 45 gradi = 18 kW.

Ciò è dimostrato dalla legge di conservazione dell’energia. Inizialmente nel serbatoio c'erano 36 kW di energia, hanno preso 18 kW, lasciando 18 kW. Questi 18 kW di energia contengono acqua ad una temperatura di 45 gradi. Cioè, 70 gradi divisi a metà danno 35 gradi. 35 gradi + 10 gradi di acqua fredda otteniamo una temperatura di 45 gradi.

La cosa principale qui è capire qual è la legge di conservazione dell'energia. Questa energia dal serbatoio non può scappare nessuno sa dove! Sappiamo che dal rubinetto uscivano 18 kW e inizialmente nel serbatoio c'erano 36 kW. Prendendo 18 kW dal serbatoio, abbasseremo la temperatura nel serbatoio a 45 gradi (alla temperatura media (80+10)/2=45).

Proviamo ora a trovare il volume del serbatoio quando la caldaia è riscaldata a 90 gradi.

Consumo energetico utilizzato dell'acqua calda all'uscita del rubinetto 18317 W

Risposta: Volume del serbatoio 350 litri. Un aumento di soli 10 gradi ha ridotto il volume del serbatoio di 100 litri.

Questo può sembrare irrealistico a molti. Ciò può essere spiegato come segue: 100/450 = 0,22 non è molto. Differenza di temperatura memorizzata (80-45)

Dimostriamo che questa è una formula valida in un altro modo:

Naturalmente questo è un calcolo teorico approssimativo! Nel calcolo teorico si tiene conto del fatto che la temperatura nel serbatoio tra lo strato superiore e quello inferiore viene miscelata istantaneamente. Se teniamo conto del fatto che l'acqua è più calda nella parte superiore e più fredda nella parte inferiore, il volume del serbatoio può essere ridotto dalla differenza di temperatura. Non per niente i serbatoi verticali sono considerati più efficienti nello stoccaggio dell'energia termica. Poiché maggiore è l'altezza del serbatoio, maggiore è la differenza di temperatura tra lo strato superiore e quello inferiore. Quando l'acqua calda viene consumata rapidamente, questa differenza di temperatura è maggiore. Quando non c'è flusso d'acqua, molto lentamente la temperatura nella vasca diventa uniforme.

Abbasseremo semplicemente da 45 gradi a 10 gradi più in basso. Per il posto 45 ci saranno 35 gradi.

Risposta: A causa dello sbalzo di temperatura abbiamo ridotto il volume del serbatoio di altri 0,35-0,286 = 64 litri.

Abbiamo calcolato a condizione che al momento del consumo di acqua calda gli elementi riscaldanti non funzionassero e non riscaldassero l'acqua.

Calcoliamo ora sotto la condizione che il serbatoio inizi a riscaldare l'acqua al momento del consumo di acqua calda.

Aggiungiamo un'altra potenza di 3 kW.

In 30 minuti di funzionamento otterremo la metà della potenza di 1,5 kW.

Quindi è necessario sottrarre questo potere.

Risposta: Il volume del serbatoio sarà di 410 litri.

Compito 5. Calcolo della potenza aggiuntiva per la fornitura di acqua calda

Consideriamo una casa privata con una superficie di 200 mq. Il consumo energetico massimo per il riscaldamento della casa è di 15 kW.

Nella casa vivono 4 persone.

Trovare: Potenza aggiuntiva per acqua calda sanitaria

Dobbiamo cioè trovare la potenza della caldaia tenendo conto di: potenza di riscaldamento della casa + riscaldamento dell'acqua calda.

A questo scopo è meglio utilizzare lo schema n. 4:

Soluzione

È necessario trovare quanti litri di acqua calda consuma una persona al giorno:

SNiP 2.04.01-85* afferma che, secondo le statistiche, vengono consumati 300 litri al giorno per persona. Di questi, 120 litri sono destinati all'acqua calda alla temperatura di 60 gradi. Queste statistiche cittadine sono mescolate con persone che non sono abituate a usare così tanta acqua al giorno. Posso offrirti le mie statistiche sui consumi: se ti piace fare bagni caldi ogni giorno, puoi spendere 300-500 litri di acqua calda al giorno per una sola persona.

Volume d'acqua al giorno per 4 persone:

Cioè alla potenza termica di una casa di 15 kW bisogna aggiungere 930 W = 15930 W.

Ma se consideriamo il fatto che di notte (dalle 23:00 alle 7:00) non si consuma acqua calda, si ottengono 16 ore in cui si consuma acqua calda:

Risposta: Potenza caldaia = 15 kW + 1,4 kW per fornitura acqua calda. = 16,4 kW.

Ma in questo calcolo c'è il rischio che in caso di consumo elevato di acqua calda in determinate ore si interrompa il riscaldamento della casa per un lungo periodo.

Se desideri avere un buon flusso di acqua calda per una casa privata, scegli un BKN da almeno 30 kW. Questo ti permetterà di avere una portata illimitata di 0,22 l/sec. con una temperatura di almeno 45 gradi. La potenza della caldaia non deve essere inferiore a 30 kW.

In generale, gli obiettivi di questo articolo erano focalizzati sul risparmio energetico. Non abbiamo considerato ciò che stava accadendo in un momento particolare, ma abbiamo preso un percorso diverso per calcolare. Abbiamo seguito il metodo indiscusso del risparmio energetico. L'energia spesa all'uscita del rubinetto sarà quindi pari all'energia proveniente dall'apparecchiatura della caldaia. Conoscendo il potere in due luoghi diversi, puoi trovare il tempo trascorso.

Una volta abbiamo discusso del calcolo della fornitura di acqua calda sul forum: http://santeh-baza.ru/viewtopic.php?f=7&t=78

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Il calcolo dei sistemi di fornitura di acqua calda consiste nel determinare i diametri delle tubazioni di alimentazione e circolazione, selezionando scaldacqua (scambiatori di calore), generatori e accumulatori di calore (se necessario), determinando la pressione richiesta all'ingresso, selezionando booster e pompe di circolazione, se sono necessari.

Il calcolo di un sistema di fornitura di acqua calda è costituito dalle seguenti sezioni:

Vengono determinati i costi stimati dell'acqua e del calore e, in base a questo, vengono determinate la potenza e le dimensioni degli scaldacqua.

La rete di fornitura (distribuzione) è calcolata in modalità di raccolta dell'acqua.

La rete di fornitura di acqua calda viene calcolata in modalità di circolazione; vengono determinate le possibilità di utilizzo della circolazione naturale e, se necessario, vengono determinati i parametri e vengono selezionate le pompe di circolazione.

In conformità con l'incarico individuale per i corsi e la progettazione del diploma, è possibile effettuare i calcoli dei serbatoi di stoccaggio e delle reti di raffreddamento.

2.2.1. Determinazione del consumo stimato di acqua calda e calore. Selezione di scaldabagni

Per determinare la superficie di riscaldamento e l'ulteriore selezione degli scaldacqua, è necessario il consumo orario di acqua calda e calore per calcolare le tubazioni, è richiesto il secondo consumo di acqua calda;

In conformità con il paragrafo 3 di SNiP 2.04.01-85, il secondo consumo orario e quello orario di acqua calda sono determinati utilizzando le stesse formule della fornitura di acqua fredda.

Il secondo consumo massimo di acqua calda in qualsiasi sezione calcolata della rete è determinato dalla formula:

- secondo consumo di acqua calda da parte di un dispositivo, determinato da:

un dispositivo separato - in conformità con l'appendice 2 obbligatoria;

diversi dispositivi che servono gli stessi consumatori - secondo l'Appendice 3;

vari dispositivi che servono diversi consumatori di acqua - secondo la formula:

, (2.2)

- secondo consumo di acqua calda, l/s, da parte di un rubinetto per ciascun gruppo di consumatori: accettato secondo l'Appendice 3;

N i – numero di rubinetti dell'acqua per ciascun tipo di consumatore d'acqua;

- probabilità di funzionamento dei dispositivi determinata per ciascun gruppo di consumatori d'acqua;

a è il coefficiente determinato secondo l'Appendice 4 in base al numero totale di dispositivi N nella sezione della rete e alla probabilità della loro azione P, che è determinata dalle formule:

a) con identici consumatori d'acqua in edifici o strutture

, (2.3)

Dove
- consumo orario massimo di acqua calda di 1 litro da parte di un consumatore di acqua, preso secondo l'Appendice 3;

U – numero di consumatori di acqua calda in un edificio o struttura;

N – numero di dispositivi serviti dal sistema di fornitura di acqua calda;

b) con diversi gruppi di consumatori di acqua negli edifici per vari scopi

, (2.4)

e N i - valori relativi a ciascun gruppo di consumatori di acqua calda.

Il consumo orario massimo di acqua calda, m 3 / h, è determinato dalla formula:

, (2.5)

- consumo orario di acqua calda da parte di un dispositivo, determinato da:

a) con consumatori identici - secondo l'Appendice 3;

b) per diversi consumatori - secondo la formula

, l/s (2,6)

E
- valori relativi a ciascuna tipologia di utenza di acqua calda;

grandezza determinato dalla formula:

, (2.7)

- coefficiente determinato secondo l'appendice 4 in base al numero totale di dispositivi N nel sistema di fornitura di acqua calda e alla probabilità del loro funzionamento P.

Consumo medio orario di acqua calda , m 3 / h, per il periodo (giorno, turno) di consumo massimo di acqua, incl., è determinato dalla formula:

, (2.8)

- consumo massimo giornaliero di acqua calda di 1 litro da parte di un consumatore di acqua, preso secondo l'Appendice 3;

U – numero di consumatori di acqua calda.

Quantità di calore (flusso di calore) per periodo (giorno, turno) massimo consumo di acqua per le esigenze di fornitura di acqua calda, tenendo conto della perdita di calore, è determinato dalle formule:

a) entro un'ora massima

b) durante l'ora media

E - consumo orario massimo e medio di acqua calda in m 3 / h, determinato dalle formule (2.5) e (2.8);

t с – temperatura di progetto dell'acqua fredda; in assenza di dati nell'edificio, t è considerato pari a +5ºС;

Q ht – perdite di calore dalle condotte di alimentazione e circolazione, kW, che sono determinate mediante calcolo in base alla lunghezza delle sezioni della tubazione, ai diametri esterni dei tubi, alla differenza di temperatura dell'acqua calda e dell'ambiente circostante la tubazione e al coefficiente di trasferimento del calore attraverso le pareti dei tubi; In questo caso, viene presa in considerazione l'efficienza dell'isolamento termico del tubo. A seconda di questi valori, la perdita di calore è riportata in vari libri di consultazione.

Quando si calcolano i progetti in corso, la perdita di calore Q ht attraverso i tubi di alimentazione e circolazione può essere considerata pari a 0,2-0,3 della quantità di calore richiesta per la preparazione dell'acqua calda.

In questo caso, le formule (2.9) e (2.10) assumeranno la forma:

a) , kW (2,11)

b) , kW (2,12)

Per i sistemi senza circolazione è accettata una percentuale inferiore di perdita di calore. La maggior parte degli edifici civili utilizza scaldacqua sezionali ad alta velocità con potenza variabile, ad es. con utenza refrigerante regolabile. Tali scaldacqua non richiedono serbatoi di accumulo del calore e sono progettati per il massimo flusso di calore orario
.

La scelta degli scaldacqua consiste nel determinare la superficie riscaldante delle batterie utilizzando la formula:

, m3 (2,13)

K – coefficiente di trasferimento del calore dello scaldabagno, preso secondo la tabella 11.2; per gli scaldacqua ad alta velocità con tubi riscaldanti in ottone, il valore di k può essere compreso nell'intervallo 1200-3000 W/mq, ºС, con un valore più piccolo accettato per dispositivi con diametri di sezione più piccoli;

µ - coefficiente di riduzione del trasferimento di calore attraverso la superficie di scambio a causa di depositi sulle pareti (μ=0,7);

- differenza di temperatura calcolata tra il liquido di raffreddamento e l'acqua riscaldata; per scaldacqua ad alta velocità in controcorrente
º è determinato dalla formula:

, ºС (2.14)

Δt b e Δt m – differenza di temperatura maggiore e minore tra il liquido di raffreddamento e l'acqua riscaldata alle estremità dello scaldacqua.

Si presume che i parametri del liquido di raffreddamento durante il periodo di calcolo invernale, quando sono in funzione le reti di riscaldamento degli edifici, siano 110-130 ºC nella tubazione di alimentazione e -70 nella tubazione di ritorno, i parametri dell'acqua riscaldata durante questo periodo sono t c = 5ºC e t c = 60...70 ºC. IN periodo estivo la rete di riscaldamento funziona solo per la preparazione dell'acqua calda; I parametri del liquido di raffreddamento durante questo periodo nella tubazione di mandata sono 70...80 ºC e nella tubazione di ritorno 30...40 ºC, i parametri dell'acqua riscaldata sono t c = 10...20 ºC e t c = 60 ...70ºC.

Quando si calcola la superficie riscaldante di uno scaldabagno, può accadere che il periodo determinante sia il periodo estivo, quando la temperatura del liquido di raffreddamento è più bassa.

Per gli scaldacqua a cilindro, il calcolo della differenza di temperatura è determinato dalla formula:

, ºC (2,15)

t n e t k – temperatura iniziale e finale del liquido di raffreddamento;

t h e t c – temperatura dell'acqua calda e fredda.

Tuttavia, gli scaldacqua ACS vengono utilizzati per gli edifici industriali. Occupano molto spazio e in questi casi possono essere installati all'esterno.

Il coefficiente di trasferimento del calore per tali scaldacqua, secondo la tabella 11.2, è 348 W/m2 ºC.

Viene determinato il numero richiesto di sezioni standard di scaldacqua:

, pezzi (2,16)

F – superficie riscaldante di progetto dello scaldacqua, m2;

f – superficie riscaldante di una sezione dello scaldacqua, adottata secondo l'Appendice 8.

La perdita di pressione in uno scaldacqua ad alta velocità può essere determinata dalla formula:

, m (2,17)

n – coefficiente che tiene conto della crescita eccessiva dei tubi, viene preso secondo dati sperimentali: in loro assenza, con una pulizia dello scaldabagno all'anno n=4;

m – coefficiente di resistenza idraulica di una sezione dello scaldacqua: con una sezione di lunghezza 4 m m=0,75, con una sezione di lunghezza 2 m m=0,4;

n in – numero di sezioni dello scaldabagno;

v è la velocità di movimento dell'acqua riscaldata nei tubi dello scaldabagno senza tener conto della loro crescita eccessiva.

, m/s (2,18)

q h – secondo flusso d'acqua massimo attraverso lo scaldacqua, m/s;

W totale: l'area della sezione trasversale aperta totale dei tubi dello scaldabagno è determinata dal numero di tubi, presi secondo l'Appendice 8, e dal diametro dei tubi, preso come 14 mm.

Pubblicato: 05.12.2010 | |

Nel corso del 2004, la nostra organizzazione ha ricevuto richieste per lo sviluppo di proposte tecniche per caldaie per la fornitura di calore ad ambienti residenziali e edifici pubblici, in cui i carichi sulla fornitura di acqua calda erano molto diversi (in misura minore) da quelli precedentemente richiesti per utenti identici. Questo è stato il motivo per analizzare i metodi per determinare i carichi sulla fornitura di acqua calda (ACS), che sono indicati negli attuali SNiP, e possibili errori che emergono quando vengono utilizzati nella pratica.
E.O. SIBIRKO

Attualmente, la procedura per determinare i carichi termici sulla fornitura di acqua calda è regolamentata documento normativo SNiP 2.04.01–85* "Approvvigionamento idrico interno e fognatura degli edifici".

La metodologia per determinare le portate stimate di acqua calda (secondo massimo, massimo orario e medio orario) e i flussi di calore (potenza termica) all'ora al consumo medio e massimo di acqua in conformità con la sezione 3 di SNiP 2.04.01–85* è basato sul calcolo dei costi corrispondenti mediante dispositivi di piegatura ad acqua (o gruppi di dispositivi simili con successiva media) e determinazione della probabilità del loro utilizzo simultaneo.

Tutte le tabelle di servizio con dati su vari tassi di consumo specifici, ecc., fornite in SNiP, vengono utilizzate solo per calcolare la portata attraverso i singoli dispositivi e la probabilità del loro funzionamento. Non sono applicabili per determinare i costi in base al numero di consumatori, moltiplicando il numero di consumatori per consumo specifico! Questo è proprio l'errore principale commesso da molti calcolatori nel determinare il carico termico sulla fornitura di acqua calda.

La presentazione della metodologia di calcolo nella sezione 3 di SNiP 2.04.01–85* non è semplice. Introduzione di numerosi indici latini apice e pedice (derivati ​​dai termini corrispondenti in lingua inglese) rende ancora più difficile comprendere il significato del calcolo. Non è del tutto chiaro il motivo per cui ciò sia stato fatto nello SNiP russo - dopo tutto, non tutti parlano inglese e associano facilmente l'indice " H"(dall'inglese caldo- caldo), indice " C"(dall'inglese Freddo- freddo) e " totale"(dall'inglese totale- risultato) con i corrispondenti concetti russi.

Per illustrare l’errore standard riscontrato nei calcoli del fabbisogno di calore e carburante, fornirò un semplice esempio. È necessario determinare Carico ACS per un edificio residenziale di 45 appartamenti con una popolazione di 114 abitanti. La temperatura dell'acqua nella tubazione di fornitura dell'acqua calda è 55°C, la temperatura dell'acqua fredda lo è periodo invernale-5°C. Per chiarezza assumiamo che ogni appartamento abbia due punti acqua simili (lavabo in cucina e lavabo in bagno).

L'opzione I di calcolo non è corretta (abbiamo riscontrato più volte questo metodo di calcolo):

Secondo la tabella "Tassi di consumo di acqua da parte dei consumatori" dell'appendice obbligatoria 3 di SNiP 2.04.01–85*, determiniamo per "Edifici residenziali di tipo appartamento: con vasche da bagno lunghe da 1500 a 1700 mm, dotate di docce" ​​il consumo di acqua calda per abitante nell'ora di maggior consumo di acqua è pari a Q hhr, u = 10 l/h Allora tutto sembra essere abbastanza semplice. Consumo totale di acqua calda per casa nell'ora di maggior consumo di acqua in base al numero di abitanti di 114 persone: 10. 114 = 1140 l/h.

Quindi, il consumo di calore per ora di maggior consumo di acqua sarà pari a:

Dove U- numero di residenti nella casa; g - densità dell'acqua, 1 kg/l; Con- capacità termica dell'acqua, 1 kcal/(kg °C); T h - temperatura dell'acqua calda, 55°C; T c - temperatura dell'acqua fredda, 5°C.

Il locale caldaia, effettivamente costruito sulla base di questo calcolo, chiaramente non poteva far fronte al carico di fornitura di acqua calda nei momenti di punta della fornitura di acqua calda, come dimostrano le numerose lamentele dei residenti di questa casa. Dov'è l'errore qui? Sta nel fatto che se leggi attentamente la sezione 3 di SNiP 2.04.01–85*, risulta che l'indicatore Q hhr, u, riportato nell'Appendice 3, viene utilizzato nel metodo di calcolo solo per determinare la probabilità di funzionamento degli apparecchi sanitari e il flusso orario massimo di acqua calda è determinato in modo completamente diverso.

Opzione di calcolo II - in stretta conformità con la metodologia SNiP:

1. Determinare la probabilità che il dispositivo funzioni.

,

Dove Q hhr,u = 10 l - secondo l'Appendice 3 per questo tipo di consumatore di acqua; U= 114 persone - il numero di residenti nella casa; Q h0 = 0,2 l/s - in conformità con la clausola 3.2 per gli edifici residenziali e pubblici, è consentito assumere questo valore in assenza caratteristiche tecniche dispositivi; N- il numero dei sanitari con acqua calda, in base ai due punti acqua che abbiamo adottato in ogni appartamento:

N= 45. 2 = 90 dispositivi.

Otteniamo così:

R= (10 x 114)/(0,2 x 90 x 3600) = 0,017.

2. Ora determiniamo la probabilità di utilizzo degli apparecchi sanitari (la capacità dell'apparecchio di fornire un flusso d'acqua orario normalizzato) durante l'ora stimata:

,
Dove P- la probabilità dell'azione del dispositivo determinata nel paragrafo precedente, - P= 0,017; Q h0 = 0,2 l/s - seconda portata d'acqua relativa ad un dispositivo (già utilizzata anche nel paragrafo precedente); Q h0,hr - consumo orario di acqua da parte del dispositivo, in conformità con la clausola 3.6, in assenza di caratteristiche tecniche di dispositivi specifici, è consentito prendere Q h0,hr = 200 l/h, quindi:

.

3. Da allora P h è inferiore a 0,1, utilizziamo ulteriormente la tabella. 2 dell'Appendice 4, secondo il quale si determina:

A .

4. Ora possiamo determinare la portata oraria massima di acqua calda:

.

5. Infine, determiniamo il carico termico massimo della fornitura di acqua calda (flusso di calore durante il periodo di massimo consumo di acqua durante l'ora di massimo consumo):

,

Dove Q ht- perdite di calore.

Prendiamo in considerazione le perdite di calore, considerandole pari al 5% del carico di progetto.

.

Abbiamo ottenuto un risultato più del doppio del risultato del primo calcolo! Come dimostra l'esperienza pratica, questo risultato è molto più vicino al reale fabbisogno di acqua calda di un edificio residenziale di 45 appartamenti.

È possibile fornire per confronto il risultato del calcolo utilizzando il vecchio metodo, fornito nella maggior parte della letteratura di riferimento.

Opzione III. Calcolo utilizzando il vecchio metodo. Massimo consumo orario di calore per il fabbisogno di acqua calda per edifici residenziali, alberghi e ospedali tipo generale in base al numero di consumatori (secondo SNiP IIG.8–62) è stato determinato come segue:

,

Dove K h - coefficiente di irregolarità oraria del consumo di acqua calda, preso, ad esempio, secondo la tabella. 1.14 libro di consultazione “Regolazione e funzionamento delle reti di riscaldamento dell'acqua” (vedere Tabella 1); N 1 - numero stimato di consumatori; b - il tasso di consumo di acqua calda per consumatore, adottato secondo le pertinenti tabelle di SNiPa IIG.8–62 e per edifici residenziali di tipo appartamento dotati di bagni da 1500 a 1700 mm di lunghezza, è di 110-130 l/giorno; 65 - temperatura dell'acqua calda, °C; T x - temperatura dell'acqua fredda, °C, accettiamo T x = 5°C.

Pertanto il massimo consumo orario di calore per l’ACS sarà pari a:

.

È facile vedere che questo risultato coincide quasi con il risultato ottenuto utilizzando il metodo attuale.

Applicazione della tariffa di consumo di acqua calda per abitante per ora di maggior consumo di acqua (ad esempio per “Edifici residenziali tipo appartamento con vasche da bagno di lunghezza da 1500 a 1700 mm” Q hhr == 10 l/h), riportato nell'appendice obbligatoria 3 SNiP 2.04.01–85* "Approvvigionamento idrico interno e fognatura degli edifici", è illegale per determinare il consumo di calore per Fabbisogno di ACS moltiplicandolo per il numero di abitanti e la differenza di temperatura (entalpia) dell'acqua calda e fredda. Questa conclusione è confermata sia dall'esempio di calcolo fornito sia da un'indicazione diretta di ciò nella letteratura educativa. Ad esempio, nel libro di testo per le università “Fornitura di calore”, ed. AA. Ionin (M.: Stroyizdat, 1982) a pag. 14 si legge: “...Massimo consumo orario di acqua G h.max non è cumulabile con il consumo di acqua previsto dalle norme nell'ora di maggior consumo di acqua G io.ch. Quest'ultimo, come limite specifico, viene utilizzato per determinare la probabilità di funzionamento dei dispositivi di piegatura dell'acqua e diventa uguale a G h.max solo con un numero infinitamente grande di rubinetti.” Il calcolo utilizzando il vecchio metodo fornisce un risultato molto più accurato, a condizione che i tassi di consumo giornaliero di acqua calda siano utilizzati al limite inferiore degli intervalli indicati nelle tabelle corrispondenti del vecchio SNiP rispetto al calcolo "semplificato" che molti calcolatori eseguono utilizzando SNiP attuale.
I dati della tabella nell'Appendice 3SNiP 2.04.01–85* devono essere utilizzati specificamente per calcolare la probabilità di funzionamento dei dispositivi di piegatura ad acqua, come richiesto dalla metodologia delineata nella Sezione 3 del presente SNiP, quindi determinare bhr e calcolare il consumo di calore per le esigenze di fornitura di acqua calda. In conformità con la nota al paragrafo 3.8 di SNiP 2.04.01–85*, per gli edifici ausiliari delle imprese industriali il valore Q ora può essere determinata come la somma dei costi dell'acqua per l'utilizzo della doccia e del fabbisogno domestico e potabile, calcolata secondo l'appendice 3 obbligatoria in base al numero di consumatori di acqua nel turno più numeroso.