Ciao amici! Distribuzione principale rete di riscaldamento servire a trasferire l'energia termica del liquido di raffreddamento ai consumatori per le esigenze di riscaldamento, fornitura di acqua calda e ventilazione. Le reti di riscaldamento del tronco vengono posate da punti di riscaldamento centrale (punti di riscaldamento centrale) o da una fonte di calore (caldaia, centrale termica ed elettrica combinata).
Le reti di riscaldamento di distribuzione sono costituite da elementi come:
1) Canali non percorribili
2) Supporti mobili e fissi
3) Compensatori
4) Condotte e valvole di intercettazione (valvole)
5) Telecamere termiche
Ho scritto un articolo separato sulle termocamere delle reti di riscaldamento. Pertanto, non li considererò in questo articolo.
Canali impraticabili.
Le pareti dei canali non transitabili sono costituite da blocchi prefabbricati. Sopra i blocchi prefabbricati sono posti dei solai in cemento armato. La base del fondo di un canale impraticabile viene solitamente realizzata verso il lato, oppure verso i seminterrati degli edifici residenziali. Ma succede che quando il terreno è sfavorevole, alcuni canali vengono installati con una pendenza verso le camere termali. Le giunture dei blocchi e delle lastre di cemento sono sigillate e isolate per impedire l'ingresso nel canale delle acque sotterranee e superficiali. Quando si riempiono i canali, il terreno deve essere completamente compattato. Il terreno ghiacciato non può essere utilizzato per riempire un canale.
Supporti fissi e mobili.
I supporti delle condutture della rete di riscaldamento sono divisi in fissi (o, come si dice, morti) e mobili. Nei canali non percorribili vengono utilizzati supporti scorrevoli. Questi supporti sono necessari per trasferire il peso delle tubazioni e garantire il movimento delle tubazioni quando sono allungate sotto l'influenza dell'elevata temperatura del liquido di raffreddamento.
Per fare questo, alle tubazioni vengono saldati supporti scorrevoli, o “slider”, come vengono anche chiamati. E scorrono su piastre speciali incastonate in lastre di cemento armato.
Per dividere una lunga tubazione in sezioni separate sono necessari supporti fissi o mobili. Queste sezioni non dipendono direttamente l'una dall'altra e, di conseguenza, a temperature elevate del liquido di raffreddamento, i compensatori possono normalmente farne a meno problemi visibili, percepiscono estensioni della temperatura.
Ai supporti fissi vengono presentati requisiti aumentati in termini di affidabilità, perché i carichi su di essi sono elevati. Allo stesso tempo, una violazione della forza e dell'integrità di un supporto morto (fisso) può portare a un'emergenza.
Compensatori.
I compensatori nelle reti di riscaldamento vengono utilizzati per assorbire la dilatazione termica delle tubazioni quando vengono riscaldate (1,2 mm per metro per un aumento di temperatura di 100 °C). Il compito principale e principale di un compensatore in una rete di riscaldamento è proteggere tubazioni e raccordi dalle tensioni "killer". Di norma, per tubi con un diametro non superiore a 200 mm, Giunti di dilatazione a forma di U. Nel mio lavoro ho avuto a che fare principalmente con tali compensatori. Sono i più comuni. Ho dovuto lavorare anche con giunti di dilatazione a premistoppa su tubazioni di grande diametro. Ma questi sono diametri dei tubi di dy 300, 400 mm.
Quando vengono installati i giunti di dilatazione ad U, questi vengono prestirati della metà della dilatazione termica indicata nel progetto o nel calcolo. Altrimenti la capacità di compensazione del compensatore si riduce della metà. Lo stretching dovrebbe essere eseguito simultaneamente su entrambi i lati nelle articolazioni più vicine ai supporti morti (fissi).
Condotte e valvole.
Per le reti di riscaldamento di distribuzione che utilizzano tubi di acciaio. Ai giunti, le tubazioni sono collegate mediante saldatura elettrica. Le valvole utilizzate nelle reti di riscaldamento sono valvole in acciaio e ghisa. Nel mio lavoro sulle reti di riscaldamento mi imbatto in più valvole in ghisa, sono più comuni.
Isolamento dei tubi.
Devo lavorare principalmente con le principali reti di distribuzione del riscaldamento installate nuovamente Tempo sovietico. Naturalmente, in alcuni luoghi le condutture delle reti di riscaldamento e di conseguenza l'isolamento su di esse vengono modificate revisione. Quando lavoravo in un'organizzazione di fornitura di calore diversi anni fa, ricordo che ogni anno, durante il periodo di interriscaldamento, venivano sostituite sezioni “antiche” delle condutture della rete di riscaldamento. Tuttavia, il 75-80% delle reti di distribuzione del calore risalgono all'epoca sovietica. Le condotte di tali reti sono ricoperte con un composto anticorrosivo, isolamento termico e uno strato protettivo (Fig. 4.).
Il materiale in rotolo è solitamente isolato. Meno spesso: brizol. Questo materiale è incollato alla tubazione con mastice. L'isolamento termico è costituito da materassini lana minerale. Lo strato protettivo è un intonaco di cemento-amianto costituito da una miscela di amianto e cemento in rapporto 1:2, distribuito su una rete metallica.
I supporti servono ad assorbire la forza delle tubazioni e a trasferirla alle strutture portanti o al suolo, nonché a garantire il movimento congiunto organizzato dei tubi e dell'isolamento durante le deformazioni termiche. Quando si costruiscono condutture di calore, vengono utilizzati due tipi di supporti: mobili e fissi.
Supporti mobili sostenere il peso del tubo termico e garantirne il libero movimento sulle strutture dell'edificio durante le deformazioni termiche. Quando la tubazione si muove, i supporti mobili si muovono con essa. I supporti mobili vengono utilizzati per tutti i metodi di installazione, eccetto senza canali. In caso di posa senza condotti, la conduttura termica viene posata su terreno incontaminato o su uno strato di sabbia accuratamente compattato. In questo caso, i supporti mobili sono forniti solo nei punti in cui il percorso gira e dove sono installati compensatori a forma di U, cioè nelle aree in cui le condotte sono posate nei canali. I supporti mobili sono sottoposti principalmente a carichi verticali derivanti dalla massa delle tubazioni
In base al principio della libera circolazione si distinguono supporti scorrevoli, rotolanti e sospesi. Scorrevole i supporti vengono utilizzati indipendentemente dalla direzione dei movimenti orizzontali delle tubazioni per tutti i metodi di installazione e per tutti i diametri dei tubi. Questi supporti sono semplici nel design e affidabili nel funzionamento.
Supporti a rulli utilizzato per tubi con diametro pari o superiore a 175 mm durante il movimento assiale dei tubi, durante la posa in tunnel, collettori, su staffe e su supporti autoportanti. L'uso dei cuscinetti a rulli nei canali non percorribili non è pratico, poiché senza supervisione e lubrificazione si corrodono rapidamente, smettono di ruotare e iniziano effettivamente a funzionare come supporti scorrevoli. I cuscinetti a rulli hanno meno attrito dei cuscinetti scorrevoli, ma quando scarsa cura i rulli si deformano e potrebbero incepparsi. Pertanto è necessario indirizzarli nella direzione giusta. A questo scopo nei rulli sono previste scanalature anulari e sulla piastra di base sono previste strisce di guida.
Cuscinetti a rulli(utilizzato raramente, poiché è difficile garantire la rotazione dei rulli. I cuscinetti a rulli e a rulli funzionano in modo affidabile nei tratti rettilinei della rete. Nelle curve del percorso, le tubazioni si muovono non solo in direzione longitudinale, ma anche in direzione trasversale. Pertanto , in questo caso si sconsiglia l'installazione di rulli e cuscinetti a rulli in tratti curvi cuscinetti a sfera. In questi supporti le sfere si muovono liberamente insieme ai pattini lungo il foglio di supporto e sono impedite dal rotolare oltre il supporto dalle sporgenze del foglio di supporto e del pattino.
Se, a causa delle condizioni locali per la posa delle condutture di calore rispetto alle strutture portanti, non è possibile installare supporti scorrevoli e a rulli, vengono utilizzati supporti sospesi. Il design della sospensione non rigida consente al supporto di ruotare e spostarsi facilmente insieme alla tubazione. Di conseguenza, man mano che ci si allontana dal supporto fisso, gli angoli di rotazione dei pendini aumentano e aumentano di conseguenza la distorsione della tubazione e la sollecitazione nelle aste sotto l'influenza del carico verticale della tubazione.
I supporti sospesi, rispetto a quelli scorrevoli, creano forze significativamente inferiori lungo l'asse del tubo nelle sezioni orizzontali.
immobile Le tubazioni sono divise in sezioni indipendenti da supporti. Con l'ausilio di supporti fissi, i tubi vengono fissati rigidamente in determinati punti del percorso tra compensatori o sezioni con compensazione naturale delle deformazioni termiche, che, oltre ai carichi verticali, percepiscono forze orizzontali significative dirette lungo l'asse della tubazione e costituite da forze di pressione interne sbilanciate, forze di resistenza dei supporti liberi e reazione dei compensatori. Le forze di pressione interna sono della massima importanza. Pertanto, per facilitare la progettazione del supporto, si cerca di posizionarlo sul percorso in modo tale che le pressioni interne nella tubazione siano equilibrate e non vengano trasferite al supporto. Vengono chiamati quei supporti ai quali non vengono trasmesse le reazioni di pressione interna scaricato supporti fissi; vengono chiamati gli stessi supporti che devono assorbire le forze squilibrate di pressione interna scaricato supporta.
Esistere supporti intermedi e finali. Il supporto intermedio è soggetto a forze da entrambi i lati, mentre il supporto terminale da un lato. I supporti fissi per tubi sono progettati per resistere al massimo carico orizzontale in varie modalità operative delle condutture di calore, anche con valvole aperte e chiuse
I supporti fissi sono forniti sulle tubazioni per tutti i metodi di posa delle reti di riscaldamento. L'entità delle deformazioni termiche e delle sollecitazioni nei tubi dipende in gran parte dal corretto posizionamento dei supporti fissi lungo il percorso della rete di riscaldamento. I supporti fissi sono installati sui rami della tubazione, nei luoghi in cui si trovano le valvole di intercettazione e i compensatori del premistoppa. Sulle tubazioni con giunti di dilatazione a forma di U, tra i giunti di dilatazione vengono posizionati supporti fissi. Quando si posano reti di riscaldamento senza condotto, quando non viene utilizzata l'autocompensazione delle tubazioni, si consiglia di installare supporti fissi alle svolte del percorso.
La distanza tra i supporti fissi è determinata in base alla configurazione data della tubazione, all'allungamento termico delle sezioni e alla capacità di compensazione dei giunti di dilatazione installati. I fissaggi fissi delle tubazioni vengono effettuati utilizzando varie strutture, che devono essere sufficientemente robuste e sostenere rigidamente i tubi, impedendo loro di muoversi rispetto alle strutture portanti.
Le strutture di appoggi fissi sono costituite da due elementi principali: strutture portanti (travi, lastre di cemento armato), a cui vengono trasferite le forze delle tubazioni e i supporti stessi, con l'aiuto dei quali i tubi sono fissati saldamente (fazzoletti saldati, fascette). A seconda del metodo di installazione e del luogo di installazione, vengono utilizzati supporti fissi: spinta, pannello e morsetto. I supporti con arresti verticali bifacciali e anteriori vengono utilizzati durante l'installazione su telai in camere e tunnel e durante la posa di tubazioni in canali passanti, semipassanti e non passanti. I supporti dei pannelli vengono utilizzati sia per l'installazione senza canali che per la posa di tubi di calore in canali non transitabili quando si posizionano i supporti all'esterno delle camere.
I supporti fissi a pannello sono pannelli verticali in cemento armato con fori per il passaggio dei tubi. Le forze assiali vengono trasmesse allo scudo in cemento armato mediante anelli saldati alla tubazione su entrambi i lati, rinforzati con rinforzi. Fino a poco tempo fa, tra il tubo e il cemento veniva posto l'amianto. Attualmente non è consentito l'uso di imballaggi in amianto. Il carico delle tubazioni delle reti di riscaldamento viene trasferito attraverso i supporti dei pannelli sul fondo e sulle pareti del canale e, in caso di installazione senza canali, sul piano verticale del terreno. I supporti dei pannelli sono realizzati con doppia armatura simmetrica, poiché le forze agenti dai tubi possono essere dirette in direzioni opposte. Nella parte inferiore dello scudo sono praticati dei fori per consentire il passaggio dell'acqua (se entra nel canale).
Calcolo dei supporti fissi.
I supporti fissi fissano la posizione della tubazione in determinati punti e percepiscono le forze che si presentano nei punti di fissaggio sotto l'influenza delle deformazioni della temperatura e della pressione interna.
I supporti hanno un'influenza molto importante sul funzionamento della conduttura termica. Sono frequenti i casi di incidenti gravi dovuti ad un errato posizionamento dei supporti, a scelte progettuali errate o ad un'installazione imprudente. È molto importante che tutti i supporti siano carichi, a tal fine è necessario verificarne la collocazione lungo il percorso e la loro posizione in altezza in fase di installazione. Nella posa senza canali, di solito si rifiutano di installare supporti liberi sotto le tubazioni per evitare assestamenti irregolari e ulteriori sollecitazioni di flessione. In questa posa i tubi vengono posati su terreno indisturbato o su uno strato di sabbia accuratamente compattato.
La sollecitazione di flessione derivante dalla tubazione e dal braccio di deflessione dipende dalla luce (distanza) tra i supporti.
Nel calcolo delle sollecitazioni di flessione e delle deformazioni, una tubazione giacente su appoggi liberi è considerata una trave a più campate. Nella fig. T.s.19 mostra un diagramma dei momenti flettenti di una condotta a più campate.
Consideriamo le forze e le sollecitazioni agenti nelle condutture.
Accettiamo la seguente notazione:
M- momento di potenza, N*m; Q B , Q g - forza verticale e orizzontale, N; Q V , Q G- carico specifico per unità di lunghezza, verticale e orizzontale, H/m;..N - reazione orizzontale sul supporto, N.
Il momento flettente massimo in una tubazione a più campate si verifica in corrispondenza del supporto. La grandezza di questo momento (9.11)
Dove Q
- carico specifico per unità di lunghezza della condotta, N/m; 
- lunghezza della campata tra i supporti, m Q
determinato dalla formula
(9-12)
Dove Q B - carico specifico verticale, tenendo conto del peso della tubazione con refrigerante e isolamento termico; Q G - carico specifico orizzontale, tenendo conto della forza del vento,
(9-13)
Dove w
- velocità del vento, m/s; 
- densità dell'aria, kg/m3; D E
-
diametro esterno dell'isolamento della tubazione, m; K
- coefficiente aerodinamico pari mediamente a 1,4-1,6.
La forza del vento dovrebbe essere presa in considerazione solo nelle condutture di calore fuori terra a posa aperta.
Il momento flettente che si verifica al centro della campata è
(9.14)
A una distanza di 0,2 
dal supporto il momento flettente è nullo.
La deflessione massima si verifica al centro della campata.
Boom di deviazione della pipeline 
,
(9.15)
In base all'espressione (9-11), viene determinata la luce tra i supporti liberi
(9-16) da dove 
,M(9-17)
Quando si sceglie la distanza tra i supporti per i diagrammi reali delle tubazioni, si presume che nelle condizioni operative più sfavorevoli, ad esempio, alle temperature e pressioni più elevate del liquido di raffreddamento, lo stress totale di tutte le forze agenti nella sezione più debole (solitamente una saldatura ) non supera il valore consentito 
[
].
Una stima preliminare della distanza tra i supporti può essere effettuata sulla base dell'equazione (9-17), considerando la sollecitazione di flessione 
4 pari a 0,4-0,5 tensione consentita:
I supporti fissi percepiscono la reazione della pressione interna, i supporti liberi e
compensatore
La forza risultante che agisce su un supporto fisso può essere rappresentata come
UN - coefficiente dipendente dalla direzione di azione delle forze assiali di pressione interna su entrambi i lati del supporto. Se il supporto viene scaricato dalla forza di pressione interna, allora UN=0, altrimenti UN=1;
R- pressione interna nella tubazione; 
-
area della sezione trasversale interna della condotta; 
-
coefficiente di attrito su appoggi liberi; 
-
differenza di lunghezza delle sezioni della tubazione su entrambi i lati del supporto fisso; 
-
la differenza tra le forze di attrito dei compensatori scorrevoli assiali o le forze elastiche dei compensatori flessibili su entrambi i lati del supporto fisso.
26. Compensazione per allungamenti termici delle tubazioni dei sistemi di fornitura di calore. Nozioni di base sul calcolo dei giunti di dilatazione flessibili.
Nelle reti di riscaldamento, i giunti di dilatazione più utilizzati sono quelli a premistoppa, a forma di U e, più recentemente, a soffietto (ondulati). Oltre ai compensatori speciali, per la compensazione vengono utilizzati anche gli angoli naturali di rotazione della rete di riscaldamento - l'autocompensazione. I compensatori devono avere una capacità di compensazione sufficiente 
percepire l'allungamento termico della sezione della tubazione tra i supporti fissi, mentre le sollecitazioni massime nei giunti di dilatazione radiali non devono superare quelle ammissibili (normalmente 110 MPa). È inoltre necessario determinare la risposta del compensatore utilizzato nel calcolo dei carichi su supporti fissi. Allungamento termico della sezione di progetto della condotta 
, mm, determinato dalla formula
, (2.81)
Dove 
=1.2· 10ˉ² mm/(m о С),
- differenza di temperatura calcolata, determinata dalla formula 
, (2.82)
Dove 
l
Giunti di dilatazione flessibili A differenza delle valvole a premistoppa, sono caratterizzate da minori costi di manutenzione. Vengono utilizzati per tutti i metodi di installazione e per tutti i parametri del refrigerante. L'uso dei compensatori del premistoppa è limitato a una pressione non superiore a 2,5 MPa e ad una temperatura del liquido di raffreddamento non superiore a 300°C. Vengono installati durante la posa di tubazioni interrate con diametro superiore a . 100 mm, per installazione sopratesta su supporti bassi di tubi con diametro superiore a 300 mm, nonché in luoghi angusti dove è impossibile posizionare giunti di dilatazione flessibili.
I giunti di dilatazione flessibili sono realizzati da curve e tratti rettilinei di tubi mediante saldatura ad arco elettrico. Il diametro, lo spessore delle pareti e la qualità dell'acciaio dei giunti di dilatazione sono gli stessi delle tubazioni delle sezioni principali. Durante l'installazione i giunti di dilatazione flessibili vengono posizionati orizzontalmente; Il posizionamento verticale o inclinato richiede dispositivi di ventilazione o drenaggio che rendono difficile la manutenzione.
Per ottenere la massima capacità di compensazione, i giunti di dilatazione flessibili vengono tesi a freddo prima dell'installazione e fissati in questa posizione con distanziatori. Misurare
le smagliature compensatorie vengono registrate in un apposito verbale. I giunti di dilatazione allungati vengono fissati al tubo termico mediante saldatura, dopodiché i distanziatori vengono rimossi. Grazie al prestiro la capacità di compensazione è quasi raddoppiata. Per installare compensatori flessibili, sono predisposte nicchie compensative. La nicchia è un canale non percorribile dello stesso disegno, la configurazione corrispondente alla forma del compensatore.
Compensatori premistoppa (assiali). sono realizzati con tubi e lamiere di acciaio di due tipologie: monofaccia e bifacciale. La posa dei giunti di dilatazione bifacciali ben si sposa con la posa dei supporti fissi. I giunti di dilatazione del premistoppa sono installati rigorosamente lungo l'asse della tubazione, senza distorsioni. L'imballaggio del compensatore del premistoppa è costituito da anelli in cordone stampato di amianto e gomma resistente al calore. Si consiglia l'utilizzo di giunti di dilatazione assiali nella posa di tubazioni senza canali.
La capacità di compensazione dei compensatori di dilatazione del premistoppa aumenta con l'aumentare del diametro.
Calcolo del compensatore flessibile.
Allungamento termico della sezione di progetto della condotta 
, mm, determinato dalla formula
, (2.81)
Dove 
- coefficiente medio di dilatazione lineare dell'acciaio, mm/(m o C), (per i calcoli standard può essere preso 
=1.2· 10ˉ² mm/(m о С),
- differenza di temperatura calcolata, determinata dalla formula
, (2.82)
Dove 
- temperatura di progetto liquido refrigerante, o C;
- temperatura dell'aria esterna calcolata per la progettazione del riscaldamento, o C;
l- distanza tra i supporti fissi, m.
La capacità di compensazione dei giunti di dilatazione del premistoppa è ridotta di un margine di 50 mm.
Reazione del compensatore del premistoppa - forza di attrito nella baderna 
determinato dalla formula (2.83)
Dove 
- pressione di esercizio del liquido refrigerante, MPa;
- lunghezza dello strato di imballaggio lungo l'asse del compensatore del premistoppa, mm;
- diametro esterno del tubo di derivazione del compensatore del premistoppa, m;
- si assume che il coefficiente di attrito della guarnizione sul metallo sia pari a 0,15.
Le caratteristiche tecniche dei compensatori di dilatazione a soffietto sono riportate in tabella. 4.14 - 4.15. Reazione assiale dei compensatori di dilatazione a soffietto 
è composto da due termini
(2.84)
Dove 
- reazione assiale causata dalla deformazione dell'onda, determinata dalla formula
, (2.85)
dove l- allungamento termico della sezione della tubazione, m;
- rigidità dell'onda, N/m, misurata secondo il passaporto compensatore; N- numero di onde (lenti). 
- reazione assiale dalla pressione interna, determinata dalla formula
, (2.86)
Dove 
- coefficiente dipendente dalle dimensioni geometriche e dallo spessore della parete d'onda, pari mediamente a 0,5 - 0,6;
D E D sono i diametri esterno ed interno delle onde, rispettivamente, m;
- eccesso di pressione del liquido refrigerante, Pa.
Nel calcolo dell'autocompensazione, il compito principale è determinare la tensione massima alla base del braccio corto dell'angolo di rotazione del percorso, che è determinato per angoli di rotazione di 90° 
formula 
; (2.87)
per angoli superiori a 90°, cioè 90+
, secondo la formula 
(2.88)
dove l- allungamento del braccio corto, m; l- lunghezza del braccio corto, m; E- modulo di elasticità longitudinale, pari mediamente per l'acciaio a 2·10 5 MPa; D- diametro esterno del tubo, m;
- il rapporto tra la lunghezza del braccio lungo e la lunghezza di quello corto.
Su pali e supporti indipendenti (Fig. 4.1);
Riso. 4.1. Posa di tubazioni su pali autoportanti
Fig. 4.2 - su cavalcavia con campata continua sotto forma di capriate o travi (Fig. 4.2);
Riso. 4.2. Cavalcavia con campata per la posa di condotte
Fig. 4.3 - su aste fissate alle sommità degli alberi (struttura strallata, Fig. 4.3);
Riso. 4.3. Posa di tubi con sospensione su tiranti (esecuzione strallata)
Tra parentesi.
Le guarnizioni del primo tipo sono le più razionali per tubazioni con un diametro pari o superiore a 500 mm. Le tubazioni di diametro maggiore possono essere utilizzate come strutture portanti per la posa o la sospensione di più tubazioni di piccolo diametro che richiedono un'installazione più frequente di supporti.
Si consiglia l'utilizzo di guarnizioni sui cavalcavia con pavimentazione continua per il passaggio solo quando grandi quantità tubi (almeno 5 - 6 pezzi), nonché, se necessario, la loro regolare supervisione. In termini di costi di costruzione, un cavalcavia pedonale è il più costoso e richiede il maggior consumo di metallo, poiché le capriate o la pavimentazione a travi sono generalmente realizzate in acciaio laminato.
La terza tipologia di installazione con struttura a campata sospesa (strallata) è più economica, poiché consente di aumentare notevolmente la distanza tra i pali e quindi ridurre i consumi materiali da costruzione. Le forme strutturali più semplici di guarnizioni sospese si ottengono con tubazioni di diametro uguale o simile.
Quando si posano insieme tubazioni di grande e piccolo diametro, viene utilizzata una struttura strallata leggermente modificata con arcarecci costituiti da canali sospesi su aste. Gli arcarecci consentono l'installazione di supporti per tubazioni tra i pali. Tuttavia, la possibilità di posare condotte su cavalcavia e sospese su tiranti in ambienti urbani è limitata ed è applicabile solo nelle aree industriali. La maggior parte delle applicazioni ha ricevuto la posa di condotte idriche su pali e supporti autoportanti o su staffe. Gli alberi e i supporti sono generalmente realizzati in cemento armato. I pali metallici vengono utilizzati in casi eccezionali per piccoli volumi di lavoro e per la ricostruzione di reti di riscaldamento esistenti.
Gli alberi in base al loro scopo sono suddivisi nei seguenti tipi:
- per supporti mobili di condotte (cd intermedi);
- per i supporti fissi della tubazione (ancoraggi), nonché quelli installati all'inizio e alla fine di una sezione del percorso;
- installato alle svolte del percorso;
- serve per supportare i giunti di dilatazione della tubazione.
A seconda del numero, del diametro e dello scopo delle condotte da posare, i pali sono realizzati in tre diverse forme strutturali: progettazione spaziale a montante singolo, a due montanti e a quattro montanti.
Quando si progettano i distanziatori aerei, si dovrebbe cercare di aumentare il più possibile le distanze tra gli alberi.
Tuttavia, per un flusso d'acqua senza ostacoli quando le tubazioni sono chiuse, la deflessione massima non deve essere superata
F = 0,25∙io∙l,Dove F- flessione della tubazione al centro della campata, mm; io- pendenza dell'asse della condotta; l- distanza tra i supporti, mm.
Le strutture prefabbricate a palo in calcestruzzo sono solitamente assemblate dai seguenti elementi: montanti (colonne), traverse e fondazioni. Le dimensioni delle parti prefabbricate sono determinate dal numero e dal diametro delle tubazioni da posare.
Per la posa da una a tre condotte, a seconda del diametro, vengono utilizzati pali autoportanti a montante singolo con mensole, adatti anche per la sospensione strallata di tubi su aste; è poi previsto un dispositivo superiore per l'aggancio delle aste.
Sono ammessi pali di sezione rettangolare piena se delle dimensioni massime sezione trasversale non superare 600 x 400 mm. Per i grandi formati, per facilitare la progettazione, si consiglia di prevedere dei ritagli lungo l'asse neutro oppure utilizzare come rack quelli centrifugati. tubi in cemento armato fabbricato in fabbrica.
Per le installazioni multitubo, i pali di supporto intermedi sono spesso progettati come struttura a due montanti, a livello singolo o a due livelli.
I pali prefabbricati a due montanti sono costituiti dai seguenti elementi: due montanti con una o due mensole, una o due traverse e due fondazioni in vetro.
I pali sui quali le tubazioni sono fissate in modo fisso sono soggetti al carico delle forze dirette orizzontalmente trasmesse dalle tubazioni, che sono posate ad un'altezza di 5 - 6 m dalla superficie del terreno. Per aumentare la stabilità, tali alberi sono progettati sotto forma di una struttura spaziale a quattro montanti, composta da quattro montanti e quattro o otto traverse (con una disposizione di condutture a due livelli). Gli alberi sono installati su quattro fondazioni separate di tipo vetro.
Quando si posano tubazioni di grande diametro fuori terra, viene utilizzata la capacità di carico dei tubi e quindi non è necessaria alcuna struttura di campata tra i pali. Non è necessario utilizzare la sospensione di tubazioni di grande diametro su aste, poiché tale struttura praticamente non funzionerà.
Fig. 4.4A titolo di esempio, viene mostrata la posa delle tubazioni su tralicci in cemento armato (Fig. 4.4).
1 - colonna; 2 - traversa; 3 - comunicazione; 4 - fondazione; 5 - giunto di collegamento; 6 - preparazione del calcestruzzo.
Due tubazioni (diretta e di ritorno) con un diametro di 1200 mm sono posate su supporti a rulli su pali in cemento armato installati ogni 20 m. L'altezza dei pali dalla superficie del suolo è di 5,5 - 6 m. I pali prefabbricati in cemento armato sono costituiti da due fondazioni collegate tra loro da un giunto monolitico, due colonne di sezione rettangolare 400 x 600 mm e una traversa. Le colonne sono collegate tra loro tramite tiranti diagonali metallici in acciaio angolare. Il collegamento dei tiranti con le colonne viene realizzato con fazzoletti saldati alle parti incassate, che sono incassate nelle colonne. La traversa, che funge da supporto per le tubazioni, è realizzata sotto forma di una trave rettangolare con una sezione trasversale di 600 x 370 mm ed è fissata alle colonne mediante saldatura di lamiere di acciaio incastrate.
Il montante è progettato per il peso della campata del tubo, le forze orizzontali assiali e laterali derivanti dall'attrito delle tubazioni sui supporti dei rulli, nonché per il carico del vento.
Riso. 4.5. Supporto fisso:
1 - colonna; 2 - traversa trasversale; 3 - traversa longitudinale; 4 - connessione incrociata; 5 - connessione longitudinale; 6 - fondazione
Fig. 4.5 Il supporto fisso (Fig. 4.5), progettato per una forza orizzontale da due tubi di 300 kN, è costituito da parti prefabbricate in cemento armato: quattro colonne, due traverse longitudinali, una traversa di sostegno trasversale e quattro fondazioni collegate a coppie.
Nelle direzioni longitudinale e trasversale le colonne sono collegate da controventi diagonali metallici in acciaio angolare. Le tubazioni vengono fissate ai supporti mediante fascette di copertura dei tubi e fazzoletti nella parte inferiore dei tubi, che appoggiano su un telaio metallico costituito da canali. Questa cornice è allegata traverse in cemento armato saldatura a parti incastonate.
La posa di condotte su supporti bassi ha trovato ampia applicazione nella costruzione di reti di riscaldamento in aree non pianificate di nuove aree urbane. È più opportuno attraversare terreni accidentati o paludosi, nonché piccoli fiumi, sfruttando in questo modo la capacità portante dei tubi.
Tuttavia, quando si progettano reti di riscaldamento con la posa di condotte su supporti bassi, è necessario tenere conto del periodo di sviluppo pianificato del territorio occupato dal percorso di sviluppo urbano. Se tra 10 - 15 anni sarà necessario racchiudere le condotte in canali sotterranei o ricostruire la rete di riscaldamento, l'uso della posa dell'aria è inappropriato. Per giustificare l'uso del metodo di posa delle condotte su supporti bassi, è necessario eseguire calcoli tecnici ed economici.
Quando si posano tubazioni di grande diametro fuori terra (800-1400 mm), è consigliabile posarle su tralicci e supporti separati utilizzando speciali tubi prefabbricati strutture in cemento armato fabbricato in fabbrica, rispettando le condizioni idrogeologiche specifiche del percorso principale di riscaldamento.
L'esperienza di progettazione mostra l'economicità dell'utilizzo di fondazioni su pali per le fondazioni sia dei montanti di ancoraggio che di quelli intermedi e dei supporti bassi.
Le condutture di riscaldamento fuori terra di grande diametro (1200-1400 mm) di notevole lunghezza (5-10 km) sono costruite secondo progetti individuali utilizzando supporti alti e bassi su fondamenta su pali.
Abbiamo esperienza nella costruzione di reti di riscaldamento con diametri di tubi D= 1000 mm dalla centrale termoelettrica utilizzando pali a cremagliera nelle zone umide del percorso, dove giacciono terreni rocciosi ad una profondità di 4-6 m.
Il calcolo dei supporti su una fondazione su pali per l'azione combinata di carichi verticali e orizzontali viene effettuato secondo SNiP II-17-77 "Fondazioni su pali".
Quando si progettano supporti bassi e alti per la posa di condotte, è possibile utilizzare i progetti di supporti autoportanti prefabbricati standardizzati in cemento armato progettati per condotte di processo [3].
La progettazione di supporti bassi del tipo di fondazioni “oscillanti”, costituiti da uno scudo verticale in cemento armato installato su una soletta piana, è stata sviluppata da AtomTEP. Questi supporti possono essere utilizzati in varie condizioni del terreno (ad eccezione dei terreni fortemente irrigati e cedenti).
Uno dei tipi più comuni di posa aerea di condotte è l'installazione di queste ultime su staffe fissate nelle pareti degli edifici. L'uso di questo metodo può essere raccomandato quando si posano reti di riscaldamento sul territorio di imprese industriali.
Quando si progettano condutture situate sulla superficie esterna o interna delle pareti, è necessario scegliere una posizione dei tubi tale che non coprano aperture delle finestre, non ha interferito con il posizionamento di altre tubazioni, apparecchiature, ecc. La cosa più importante è assicurarsi che le staffe siano fissate saldamente alle pareti edifici esistenti. La progettazione dell'installazione delle condotte lungo le pareti degli edifici esistenti dovrebbe includere un esame delle pareti in situ e uno studio dei progetti per i quali sono state costruite. In caso di carichi significativi trasmessi dalle tubazioni alle mensole è necessario calcolare la stabilità complessiva delle strutture edilizie.
Le tubazioni sono posate su staffe con corpi di sostegno scorrevoli saldati. Si sconsiglia l'uso di cuscinetti mobili a rulli per la posa esterna delle tubazioni a causa della difficoltà di lubrificarli e pulirli periodicamente durante il funzionamento (senza il quale funzioneranno come scorrevoli).
In caso di insufficiente affidabilità delle pareti dell'edificio, devono essere adottati accorgimenti costruttivi per disperdere le forze trasmesse dalle mensole riducendo le luci, installando puntoni, rastrelliere verticali ecc. Le staffe installate nei luoghi in cui sono installati i supporti fissi delle tubazioni devono essere progettate per resistere alle forze che agiscono su di esse. Di solito richiedono un fissaggio aggiuntivo installando montanti su piani orizzontali e verticali. Nella fig. 4.6 è dato progettazione standard staffe per la posa di una o due tubazioni con diametro da 50 a 300 mm.
Fig.4.6
a - per un tubo; B - per due tubi
Supporta nelle reti di riscaldamento vengono installati per assorbire le forze che si generano nelle condotte termiche e trasferirle alle strutture portanti o al suolo. A seconda del loro scopo sono suddivisi in mobile(gratuito) e immobile(morto).
Mobile i supporti sono progettati per sopportare i carichi di peso del tubo termico e garantirne la libera circolazione durante le deformazioni termiche. Sono installati per tutti i tipi di posa, ad eccezione di quella senza condotto, quando i tubi di calore vengono posati su uno strato di sabbia compattato, che garantisce un trasferimento più uniforme dei carichi di peso al suolo.
La conduttura di calore che giace su supporti mobili, sotto l'influenza di carichi di peso (il peso della tubazione con il liquido di raffreddamento, la struttura e l'attrezzatura isolanti e talvolta il carico del vento), in essa si verificano curve e sollecitazioni di flessione, i cui valori dipendono dalla distanza (luce) tra i supporti. A questo proposito, il compito principale del calcolo è determinare la luce massima possibile tra i supporti, alla quale le sollecitazioni di flessione non superano i valori consentiti, nonché l'entità della deflessione del tubo termico tra i supporti.
Attualmente vengono utilizzati i seguenti tipi principali di supporti mobili: scorrevoli, a rulli (sfera) (Fig. 29.1) e sospesi con sospensioni rigide e a molla.
Riso. 29.1. Supporti mobili
UN- scorrevole con pattino saldato; B- pista di pattinaggio; V- scorrimento con semicilindro incollato; 1 - scarpa; 2 - cuscino di sostegno; 3 - semicilindro di supporto
Nei supporti scorrevoli, un pattino (corpo di supporto), saldato alla tubazione, scorre lungo un rivestimento metallico annegato in una soletta portante in calcestruzzo o cemento armato. Nei cuscinetti a rulli (e sfere), il pattino ruota e muove il rullo (o le sfere) lungo una lamiera di supporto, provvista di barre di guida e rientranze per evitare distorsioni, inceppamenti e fuoriuscita dei rulli. Quando il rullo (le sfere) ruotano, non vi è alcuno scorrimento delle superfici, per cui il valore della reazione orizzontale diminuisce. I luoghi in cui la scarpa è saldata alla tubazione sono pericolosi in termini di corrosione, quindi i progetti di supporti liberi con morsetti dovrebbero essere considerati più promettenti. e scarpe incollate, che vengono installate senza danneggiare l'isolamento termico. Nella fig. 29,1, nel Viene mostrato il design di un supporto scorrevole con un pattino di supporto incollato (mezzo cilindro) sviluppato da NIIMosstroy. I cuscinetti radenti sono i più semplici e sono ampiamente utilizzati.
I supporti sospesi con sospensioni rigide vengono utilizzati per la posa fuori terra di condotte di calore in aree non sensibili alle distorsioni: con compensazione naturale, compensatori a forma di U.
I supporti a molla compensano le distorsioni, per cui vengono utilizzati in aree in cui le distorsioni sono inaccettabili, ad esempio con compensatori del premistoppa.
Supporti fissi sono progettati per fissare la tubazione in singoli punti, dividerla in sezioni indipendenti dalle deformazioni della temperatura e per assorbire le forze che si presentano in queste sezioni, il che elimina la possibilità di un aumento consistente delle forze e del loro trasferimento ad attrezzature e raccordi. Questi supporti sono solitamente realizzati in acciaio o cemento armato.
Supporti fissi in acciaio(Fig. 29.2, aeb) sono solitamente una struttura portante in acciaio (trave o canale), posizionata tra gli arresti saldati al tubo. La struttura portante è fissata nelle strutture edili delle camere, saldata a tralicci, cavalcavia, ecc.
Supporti fissi in cemento armato solitamente realizzato sotto forma di scudo (Fig. 29.2,c), installato durante la posa senza canali su una fondazione (pietra di cemento) o pizzicato alla base e sovrapposizione di canali e camere. Su entrambi i lati del supporto dello scudo, gli anelli di supporto (flange con fazzoletti) sono saldati alla tubazione, attraverso i quali vengono trasmesse le forze. Allo stesso tempo, i supporti degli scudi non richiedono basi potenti, poiché le forze vengono trasferite su di essi centralmente. Quando si realizzano supporti schermanti nei canali, vengono praticati dei fori per consentire il passaggio dell'acqua e dell'aria.
Figura 29.2 Supporti fissi
a - con struttura portante in acciaio b - morsetto c - pannello comandi
Quando si sviluppa uno schema di installazione per le reti di riscaldamento, vengono installati supporti fissi all'uscita della fonte di calore, all'ingresso e all'uscita delle centrali di riscaldamento centrale, delle sottostazioni di pompaggio, ecc. Per alleviare lo stress su apparecchiature e raccordi; nei punti dei rami per eliminare l'influenza reciproca delle sezioni che corrono in direzioni perpendicolari; nelle svolte stradali per eliminare l'influenza dei momenti flettenti e torcenti che si verificano durante la compensazione naturale. Come risultato della disposizione specificata dei supporti fissi, il percorso delle reti di riscaldamento è suddiviso in tratti rettilinei con diverse lunghezze e diametri delle tubazioni. Per ciascuna di queste sezioni viene selezionato il tipo e il numero richiesto di compensatori, a seconda dei quali viene determinato il numero di supporti fissi intermedi (uno in meno dei compensatori).
La distanza massima tra supporti fissi con compensatori assiali dipende dalla loro capacità di compensazione. Per i giunti di dilatazione piegati, che possono essere realizzati per compensare eventuali deformazioni, si basano sulla condizione di mantenimento della rettilineità delle sezioni e delle sollecitazioni di flessione ammissibili nei tratti pericolosi del giunto di dilatazione. A seconda della lunghezza accettata della sezione, alle estremità della quale sono installati supporti fissi, viene determinato il suo allungamento e quindi, mediante calcolo o utilizzando nomogrammi, le dimensioni complessive dei compensatori piegati e la reazione orizzontale.
Compensatori termici.
Dispositivi di compensazione nelle reti di riscaldamento servono ad eliminare (o ridurre significativamente) le forze che si generano durante l'allungamento termico dei tubi. Di conseguenza, si riducono le sollecitazioni sulle pareti dei tubi e le forze che agiscono sulle apparecchiature e sulle strutture di supporto.
Di conseguenza allungamento dei tubi dilatazione termica il metallo è determinato dalla formula
Dove UN- coefficiente di dilatazione lineare, 1/°С; l- lunghezza del tubo, m; T- temperatura della parete operativa, 0 C; T m - temperatura di installazione, 0 C.
Per compensare l'allungamento dei tubi vengono utilizzati dispositivi speciali: compensatori e sfruttano anche la flessibilità dei tubi nelle curve nel percorso delle reti di riscaldamento (compensazione naturale).
Secondo il principio di funzionamento, i compensatori sono divisi in assiali e radiali. I compensatori assiali sono installati su tratti rettilinei della tubazione di calore, poiché sono progettati per compensare le forze derivanti solo dagli allungamenti assiali. I compensatori radiali sono installati su reti di riscaldamento di qualsiasi configurazione, poiché compensano sia le forze assiali che quelle radiali. La compensazione naturale non richiede l'installazione di dispositivi speciali, quindi deve essere utilizzata prima.
Sono utilizzati nelle reti di riscaldamento giunti di dilatazione assiali due tipi: omentale e lente. Nei compensatori del premistoppa (Fig. 29.3), le deformazioni termiche dei tubi portano al movimento del vetro 1 all'interno dell'alloggiamento 5, tra il quale è posta la guarnizione del premistoppa 3 per sigillare. La guarnizione è bloccata tra l'anello di spinta 4 e la boccola di terra 2 utilizzando i bulloni 6.
Figura 19.3 Giunti di dilatazione del premistoppa
a - unilaterale; b - bifacciale: 1 - vetro, 2 - scatola rettificata, 3 - premistoppa,
4 - anello di spinta, 5 - corpo, 6 - bulloni di serraggio
Come imballaggio omentale viene utilizzato un cordone stampato di amianto o una gomma resistente al calore. Durante il funzionamento la baderna si usura e perde la sua elasticità, per cui è necessario un periodico serraggio (serraggio) e sostituzione. Per rendere possibile l'esecuzione di queste riparazioni, i compensatori del premistoppa vengono posizionati nelle camere.
Il collegamento dei giunti di dilatazione alle tubazioni viene effettuato mediante saldatura. Durante l'installazione, è necessario lasciare uno spazio tra il collare della tazza e l'anello reggispinta del corpo, eliminando la possibilità di forze di trazione nelle tubazioni se la temperatura scende al di sotto della temperatura di installazione, e inoltre allineare attentamente la linea centrale a evitare distorsioni e inceppamenti della coppetta nel corpo.
I giunti di dilatazione del premistoppa sono realizzati su un lato e su due lati (vedere Fig. 19.3, aeb). Quelli a doppia faccia vengono solitamente utilizzati per ridurre il numero di camere, poiché al centro di esse è installato un supporto fisso che separa sezioni di tubi, le cui estensioni sono compensate da ciascun lato del compensatore.
I principali vantaggi dei compensatori di dilatazione del premistoppa sono le dimensioni ridotte (compattezza) e la bassa resistenza idraulica, per cui sono ampiamente utilizzati nelle reti di riscaldamento, soprattutto per l'installazione sotterranea. In questo caso vengono installati a d y =100 mm o più, per l'installazione sopratesta - a d y =300 mm o più.
Nei compensatori di lenti (Fig. 19.4), con l'allungamento termico dei tubi, vengono compresse speciali lenti elastiche (onde). Ciò garantisce la completa tenuta del sistema e non richiede la manutenzione dei giunti di dilatazione.
Le lenti sono realizzate in lamiera d'acciaio o semilenti stampate con uno spessore di parete da 2,5 a 4 mm mediante saldatura a gas. Per ridurre la resistenza idraulica, lungo le onde, all'interno del compensatore viene inserito un tubo liscio (camicia).
I compensatori delle lenti hanno una capacità di compensazione relativamente piccola e una grande reazione assiale. A questo proposito, per compensare le deformazioni termiche delle condotte della rete di riscaldamento, vengono installate un gran numero di onde o vengono prestirate. Di solito vengono utilizzati fino a pressioni di circa 0,5 MPa, poiché ad alte pressioni è possibile il rigonfiamento delle onde e l'aumento della rigidità delle onde aumentando lo spessore delle pareti porta ad una diminuzione della loro capacità di compensazione e ad un aumento della reazione assiale .
Tonaca. 19.4. Compensatore a tre onde dell'obiettivo
Compensazione naturale le deformazioni termiche si verificano a causa della flessione delle tubazioni. Le sezioni piegate (giri) aumentano la flessibilità della tubazione e ne aumentano la capacità di compensazione.
Con la compensazione naturale alle svolte del percorso, le deformazioni termiche delle condotte portano a spostamenti laterali delle sezioni (Fig. 19.5). L'entità dello spostamento dipende dalla posizione dei supporti fissi: maggiore è la lunghezza della sezione, maggiore è il suo allungamento. Ciò richiede un aumento della larghezza dei canali e complica il funzionamento dei supporti mobili, oltre a non consentire l'utilizzo della moderna posa senza canali alle svolte del percorso. Le massime sollecitazioni di flessione si verificano sul supporto fisso di una sezione corta, poiché viene spostato notevolmente.
Riso. 19.5 Schema di funzionamento della sezione a L del gasdotto
UN– con la stessa lunghezza delle spalle; B– a diverse lunghezze delle spalle
A giunti di dilatazione radiali, utilizzati nelle reti di riscaldamento, includono flessibile E ondulato tipo incernierato. Nei giunti di dilatazione flessibili, le deformazioni termiche delle tubazioni vengono eliminate mediante flessione e torsione di sezioni di tubi appositamente piegate o saldate di varie configurazioni: a forma di U e S, a forma di lira, a forma di omega, ecc. I giunti di dilatazione a forma di U sono più diffuso nella pratica grazie alla facilità di fabbricazione (Fig. 19.6, A). La loro capacità di compensazione è determinata dalla somma delle deformazioni lungo l'asse di ciascuna sezione della tubazione ∆ l= ∆l/2+∆l/2. In questo caso, le massime sollecitazioni di flessione si verificano nella sezione più lontana dall'asse della tubazione, ovvero la parte posteriore del compensatore. Quest'ultimo, flettendosi, si sposta di una quantità y, di cui è necessario aumentare le dimensioni della nicchia compensativa.
Riso. 19.6 Schema di funzionamento del compensatore a forma di U
UN– senza allungamento preliminare; B– con prestiro
Per aumentare la capacità di compensazione del compensatore o ridurre la quantità di spostamento, viene installato con allungamento preliminare (assemblaggio) (Fig. 19.6, B). In questo caso, la parte posteriore del compensatore quando non viene utilizzata è piegata verso l'interno e subisce sollecitazioni di flessione. Quando i tubi vengono allungati, il compensatore arriva prima in uno stato privo di tensioni, quindi la parte posteriore si piega verso l'esterno e in essa si verificano sollecitazioni di flessione di segno opposto. Se in posizioni estreme, cioè durante il prestiro e in condizioni di lavoro, il massimo sollecitazioni ammissibili, allora la capacità di compensazione del compensatore raddoppia rispetto a un compensatore senza prestiro. In caso di compensazione delle stesse deformazioni termiche nel compensatore con preallungamento, lo schienale non si sposterà verso l'esterno e, di conseguenza, le dimensioni della nicchia compensativa diminuiranno. Il funzionamento dei compensatori flessibili di altre configurazioni avviene più o meno allo stesso modo.
Ciondoli
I ganci della tubazione (Fig. 19.7) vengono realizzati utilizzando aste 3, collegato direttamente alle tubazioni 4 (Fig. 19.7, UN) o con una traversa 7 , a cui sui morsetti 6 il tubo è sospeso (Fig. 19.7, B), e anche attraverso blocchi a molla 8 (Fig. 19.7, V). I giunti girevoli 2 assicurano il movimento delle tubazioni. Le tazze di guida 9 dei blocchi molle, saldate alle piastre di supporto 10, consentono di eliminare la flessione trasversale delle molle. La tensione della sospensione è assicurata tramite dadi.
Riso. 19.7 Pendenti:
UN– trazione; B- MORSETTO; V- primavera; 1 - trave di supporto; 2, 5 – cerniere; 3 – trazione;
4 - tubo; 6 - MORSETTO; 7 – traversata; 8 – sospensione a molla; 9 - occhiali; 10 - piatti
3.4 Metodi per isolare le reti di riscaldamento.
Isolamento in mastice
L'isolamento in mastice viene utilizzato solo durante la riparazione di reti di riscaldamento posate all'interno o in canali di passaggio.
L'isolamento in mastice viene applicato in strati di 10-15 mm sulla tubazione calda mentre gli strati precedenti si asciugano. L'isolamento con mastice non può essere eseguito con metodi industriali. Pertanto, la struttura isolante specificata non è applicabile per le nuove tubazioni.
Sovelite, amianto e vulcanite sono utilizzati per l'isolamento del mastice. Lo spessore dello strato termoisolante viene determinato sulla base di calcoli tecnico-economici o secondo le norme vigenti.
La temperatura sulla superficie della struttura isolante delle tubazioni nei canali e nelle camere di passaggio non deve superare i 60° C.
La durabilità della struttura di isolamento termico dipende dalla modalità operativa dei tubi di calore.
Isolamento del blocco
L'isolamento in blocchi prefabbricati da prodotti preformati (mattoni, blocchi, lastre di torba, ecc.) viene installato su superfici calde e fredde. I prodotti con cuciture fasciate in file sono posati su una base di mastice di asbozurite, il cui coefficiente di conduttività termica è vicino al coefficiente dell'isolamento stesso; Il sottofondo presenta un ritiro minimo e una buona resistenza meccanica. I prodotti a base di torba (lastre di torba) e i tappi di sughero vengono posati su bitume o colla iditolo.
I prodotti per l'isolamento termico sono fissati su superfici piane e curve con perni in acciaio, pre-saldati a scacchiera ad intervalli di 250 mm. Se l'installazione dei montanti non è possibile, i prodotti vengono fissati come isolante in mastice. Su superfici verticali di altezza superiore a 4 m vengono installati nastri di supporto di scarico realizzati in nastri di acciaio.
Durante il processo di installazione, i prodotti vengono adattati tra loro, contrassegnati e vengono praticati i fori per i perni. Gli elementi montati sono fissati con borchie o torsioni di filo.
Con l'isolamento multistrato, ogni strato successivo viene posato dopo aver livellato e fissato il precedente, sovrapponendo le cuciture longitudinali e trasversali. L'ultimo strato, fissato da una cornice o rete metallica, livellare con mastice sotto il listello e quindi applicare intonaco di 10 mm di spessore. L'incollatura e la verniciatura vengono eseguite dopo che l'intonaco si è completamente asciugato.
I vantaggi dell'isolamento a blocchi prefabbricati sono industriali, standard e prefabbricati, elevata resistenza meccanica, possibilità di rivestire superfici calde e fredde. Svantaggi: cuciture multiple e complessità di installazione.
Isolamento del rinterro
Su superfici orizzontali e verticali strutture edilizie Viene utilizzato l'isolamento sfuso.
Quando si installa l'isolamento termico su superfici orizzontali (tetti mansardati, soffitti sopra il seminterrato), il materiale isolante è prevalentemente argilla espansa o perlite.
Sulle superfici verticali, l'isolamento di riempimento è costituito da lana di vetro o minerale, trucioli di farina fossile, sabbia di perlite, ecc. Per fare ciò, la superficie isolata parallela viene recintata con mattoni, blocchi o reti e viene colato materiale isolante (o riempito ) nello spazio risultante. Quando si utilizza una recinzione in rete, la rete è fissata su montanti preinstallati secondo uno schema a scacchiera con un'altezza corrispondente allo spessore dell'isolamento specificato (con una tolleranza di 30...35 mm). Su di essi è tesa una rete metallica intrecciata con una cella di 15x15 mm. Il materiale sfuso viene versato nello spazio risultante strato per strato dal basso verso l'alto con una leggera compattazione.
Una volta completato il riempimento, l'intera superficie della rete viene ricoperta con uno strato protettivo di intonaco.
L'isolamento sfuso è abbastanza efficace e semplice da installare. Tuttavia non è resistente alle vibrazioni ed è caratterizzato da una bassa resistenza meccanica.
Isolamento in ghisa
COME materiale isolante Viene utilizzato principalmente il calcestruzzo espanso, che viene preparato mediante miscelazione Malta cementizia con massa schiumosa in apposito miscelatore. Lo strato termoisolante viene posato utilizzando due metodi: metodi convenzionali di cementazione dello spazio tra la cassaforma e la superficie isolante o calcestruzzo spruzzato.
Con il primo metodo La cassaforma viene posizionata parallelamente alla superficie verticale isolata. La composizione termoisolante viene posizionata in file nello spazio risultante, livellando con una spatola di legno. Lo strato posato viene inumidito e ricoperto con stuoie o stuoie per garantire le normali condizioni di indurimento del calcestruzzo espanso.
Metodo del calcestruzzo proiettato l'isolamento gettato viene applicato su un'armatura in rete composta da filo di 3-5 mm con celle di 100-100 mm. Lo strato di calcestruzzo proiettato applicato aderisce perfettamente alla superficie isolante e non presenta crepe, cavità o altri difetti. Lo shotcrete viene effettuato ad una temperatura non inferiore a 10°C.
L'isolamento termico colato è caratterizzato da semplicità di progettazione, solidità ed elevata resistenza meccanica. Gli svantaggi dell'isolamento termico colato sono la lunga durata del dispositivo e l'impossibilità di lavorare a basse temperature.
Avvolgere l'isolamento
Le strutture avvolgenti sono costituite da stuoie trapuntate o pannelli morbidi su un legame sintetico, cuciti insieme con cuciture trasversali e longitudinali. Lo strato di copertura viene fissato come nell'isolamento sospeso. Anche le strutture avvolgenti sotto forma di fili termoisolanti in lana minerale o di vetro, dopo averli applicati sulla superficie, sono ricoperte da uno strato protettivo. Isolare giunti, raccordi, raccordi. L'isolamento in mastice viene utilizzato anche per l'isolamento termico nel luogo di installazione di raccordi e apparecchiature. Vengono utilizzati materiali in polvere: amianto, asbozurt, sovelit. La miscela miscelata con acqua viene applicata manualmente sulla superficie isolante preriscaldata. L'isolamento in mastice viene utilizzato raramente, di norma, durante i lavori di riparazione.
3.5 Condutture.
In una caldaia, gli elementi sotto pressione della sostanza di lavoro (acqua, vapore) sono collegati tra loro, così come ad altre apparecchiature, tramite un sistema di tubazioni. Le tubazioni sono costituite da tubi e parti di collegamento ad essi, raccordi utilizzati per il controllo e la regolazione delle caldaie e delle apparecchiature ausiliarie: supporti per tubi e fissaggi sospesi, isolamento termico, compensatori e curve progettate per accogliere la dilatazione termica delle tubazioni.
Le condotte sono divise in base al loro scopo in principali e ausiliarie. A principale le condotte includono condotte di alimentazione e condotte per vapore saturo e surriscaldato, ausiliario- tubazioni di drenaggio, spurgo, scarico e tubazioni per il campionamento di acqua, vapore, ecc.
In base ai parametri (pressione e temperatura), le condotte sono divise in quattro categorie (Tabella 19.1).
I seguenti requisiti di base sono imposti alle tubazioni e ai raccordi:
– tutte le condotte del vapore per pressioni superiori a 0,07 MPa e le condotte dell’acqua che operano sotto pressione a temperature superiori a 115 C, indipendentemente dal grado di importanza, devono essere conformi alle regole del Gosgortekhnadzor della Russia;
– deve essere garantito il funzionamento affidabile delle tubazioni e sicuro per il personale operativo. Va tenuto presente che i raccordi e le connessioni a flangia sono le parti meno affidabili, soprattutto quando alte temperature e la pressione, quindi, per aumentare l'affidabilità, nonché per ridurre il costo delle apparecchiature, il loro utilizzo dovrebbe essere ridotto;
– il sistema di tubazioni deve essere semplice, chiaro e offrire la possibilità di una commutazione facile e sicura durante il funzionamento;
– la perdita di pressione del fluido di lavoro e la perdita di calore verso l’ambiente devono essere quanto più minime possibile. Tenendo conto di ciò, è necessario selezionare il diametro della tubazione, il design e le dimensioni dei raccordi, la qualità e il tipo di isolamento.
Condutture di fornitura
La disposizione delle tubazioni di alimentazione deve garantire la completa affidabilità dell'approvvigionamento idrico alle caldaie in condizioni normali e di emergenza. Per alimentare le caldaie a vapore con una capacità di vapore fino a 40 t/h è consentita una tubazione di alimentazione; Per le caldaie con maggiore produttività sono necessarie due tubazioni in modo che se una di esse si guasta, è possibile utilizzare la seconda.
Le tubazioni di alimentazione sono installate in modo tale che da qualsiasi pompa nel locale caldaia sia possibile fornire acqua a qualsiasi caldaia tramite l'una o l'altra linea di alimentazione.
Le tubazioni di alimentazione devono avere dispositivi di intercettazione davanti e dietro la pompa e direttamente davanti alla caldaia - valvola di ritegno e valvola. Tutte le caldaie a vapore di nuova produzione con una produzione di vapore pari o superiore a 2 t/h, nonché le caldaie in funzione con una produzione di vapore pari o superiore a 20 t/h, devono essere dotate di regolatori automatici di potenza controllati dalla postazione di lavoro dell'operatore della caldaia.
Nella fig. La Figura 19.8 mostra uno schema di condotte di alimentazione con doppie linee. Acqua dal serbatoio 12 alimentare l'acqua pompa centrifuga 11 con un azionamento elettrico viene fornito alle linee di alimentazione (condutture 14 ). Sulle linee di aspirazione e principali delle pompe sono installati dispositivi di intercettazione. Ci sono due uscite dell'acqua dalla rete principale a ciascuna delle caldaie. Sulle curve è installata una valvola di regolazione 3 , valvola di ritegno 1 e valvola di intercettazione 2 . La valvola di ritegno consente l'ingresso dell'acqua solo nella caldaia 4 . Quando l'acqua si muove nella direzione opposta, la valvola di ritegno si chiude, impedendo all'acqua di uscire dalla caldaia. La valvola di intercettazione viene utilizzata per scollegare la linea di alimentazione dalla caldaia durante la riparazione della linea o della valvola di ritegno.
Entrambe le linee sono normalmente operative. Uno di essi, se necessario, può essere spento senza disturbare la normale alimentazione elettrica delle caldaie.
Riso. 19.8. Schema delle condotte di alimentazione con doppia linea:
1 - valvola di ritegno; 2, 3 - valvole di intercettazione e controllo; 4 - caldaie; 5 - condotto dell'aria; 6 - termometro; 7 - economizzatore; 8 - manometro; 9 - valvola di sicurezza;
10 - misuratore di flusso; 11, 13 - pompe centrifughe e a vapore; 12 - serbatoio acqua di alimentazione;
14 - condutture di fornitura
Condutture di drenaggio
Le tubazioni di drenaggio sono progettate per rimuovere la condensa dalle linee del vapore. La condensa si accumula nelle linee del vapore a causa del raffreddamento del vapore. Il massimo raffreddamento del vapore si verifica quando la linea del vapore freddo viene riscaldata e accesa. In questo momento, è necessario garantire una maggiore rimozione della condensa da esso. In caso contrario, potrebbe accumularsi in grandi quantità nella pipeline. Quando la velocità del movimento del vapore nella linea del vapore è di circa 20...40 m/s per il vapore saturo e di 60...80 m/s per il vapore surriscaldato, le particelle d'acqua al suo interno si muovono insieme al vapore ad alta velocità , non possono cambiare così rapidamente la loro direzione di movimento, come il vapore (a causa della grande differenza nelle loro densità), quindi tendono a muoversi in linea retta per inerzia. Ma poiché la conduttura del vapore ha una serie di curve e curve, saracinesche e valvole, quando l'acqua incontra questi ostacoli, li colpisce, creando shock idraulici.
A seconda del contenuto di acqua del vapore, gli shock idraulici possono essere così forti da causare la distruzione della tubazione del vapore. Particolarmente pericoloso è l'accumulo di acqua nelle condotte principali del vapore, in quanto può essere gettata all'interno turbina a vapore e provocare un incidente.
Per evitare tali fenomeni, le condotte del vapore sono dotate di opportuni dispositivi di drenaggio, che si dividono in temporanei (avviamento) e permanenti (funzionamento continuo). Temporaneo dispositivo di drenaggio serve a rimuovere la condensa dalla linea del vapore durante il suo riscaldamento e spurgo. Tale dispositivo di drenaggio è realizzato sotto forma di una tubazione indipendente, che viene spenta durante il normale funzionamento.
Un dispositivo di drenaggio permanente è progettato per rimuovere continuamente la condensa da una linea di vapore sotto la pressione del vapore, operazione che viene effettuata utilizzando scaricatori automatici di condensa (trappole di condensa).
Il drenaggio della tubazione viene eseguito nei punti più bassi di ciascuna sezione della tubazione del vapore che è disconnessa dalle valvole e nei punti più bassi delle curve della tubazione del vapore. Le valvole (sfiati) devono essere installate nei punti più alti delle tubazioni del vapore per rimuovere l'aria dalla tubazione.
Per una migliore rimozione della condensa, i tratti orizzontali della tubazione devono avere una pendenza di almeno 0,004 nella direzione del movimento del vapore.
Per lo spurgo durante il riscaldamento, la linea del vapore è dotata di un raccordo con valvola e ad una pressione superiore a 2,2 MPa - con un raccordo e due valvole - intercettazione e regolazione (drenaggio).
Per la linea del vapore saturo e i tratti ciechi della linea del vapore surriscaldato deve essere prevista la rimozione continua della condensa mediante scaricatori automatici di condensa.
Nella fig. La Figura 19.9 mostra un contenitore per la condensa con un galleggiante aperto. Il principio del suo funzionamento si basa su quanto segue. La condensa che entra nella pentola, accumulandosi nel galleggiante aperto 5, ne provoca l'allagamento. Una valvola a spillo 1 collegata al galleggiante tramite un alberino 6 apre un foro nel coperchio della pentola e l'acqua del galleggiante attraverso il tubo guida 7 viene espulsa attraverso questo foro, dopodiché il galleggiante leggero galleggia verso l'alto e la valvola a spillo chiude il buco. Durante il funzionamento accertarsi che la valvola dello scarico automatico della condensa non lasci passare il vapore, poiché ciò comporterebbe grandi perdite di calore.
Il normale funzionamento del sifone anticondensa viene controllato aprendo periodicamente la valvola 3 per scaricare la condensa. Inoltre, il funzionamento dello scarico della condensa può essere valutato a orecchio: durante il normale funzionamento, si sente un rumore caratteristico all'interno della pentola, e se il foro della valvola è bloccato da incrostazioni o incrostazioni, così come quando le parti mobili sono inceppate, il il livello di rumore al suo interno diminuisce o si arresta completamente. Il normale funzionamento della pentola può essere determinato anche dal riscaldamento del tubo di scarico: se il tubo è caldo, allora la pentola funziona normalmente.
Riso. 19.9. Vaso condensa con galleggiante aperto: 1 - valvola a spillo; 2 - valvola di ritegno (spesso mancante); 3 - valvola (valvola di scarico condensa); 4 - corpo del vaso; 5 - galleggiante aperto; 6 - mandrino galleggiante; 7 - tubo guida
Lezione n. 16 (2 ore)
Soggetto: “Le risorse energetiche rinnovabili e secondarie in agricoltura”
1 Domande della lezione:
1.1 Informazioni generali.
1.2 Sistema di alimentazione solare.
1.3 Risorse geotermiche e loro tipologie.
1.4 Impianti bioenergetici.
1.5 Utilizzo delle risorse energetiche secondarie.
2 Letteratura.
2.1 Di base
2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Centrali e sistemi termoelettrici agricoltura/Ed. B.H. Draganova. – M.: Kolos-Press, 2002. – 424 p.: ill. – (Libri di testo e sussidi didattici per gli studenti degli istituti di istruzione superiore).
2.1.2 Fokin V.M. Impianti di generazione di calore di sistemi di fornitura di calore. M.: Casa editrice Mashinostroenie-1, 2006. 240 p.
2.2 Ulteriori
2.2.1 Sokolov BA Impianti di caldaie e loro funzionamento. – 2a ed., riv. M.: Centro editoriale "Academy", 2007. - 423 p.
2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teoria del combustibile e della combustione. Parte I Carburante: tutorial/SPbGTURP. – San Pietroburgo, 2011. -84 pag.: ill.
2.2.3. Estekin, R.I. Impianti industriali di generazione del vapore. – L.: Energia. Leningr. dipartimento, 1980. – 400 pag.
3.1 Informazioni generali.
Fonti energetiche: a) non rinnovabili
Fonti energetiche non rinnovabili sono petrolio, gas, carbone, scisto.
Le riserve recuperabili di combustibili fossili nel mondo sono stimate come segue (miliardi di tonnellate):
Carbone -4850
Olio - 1140
A livello di produzione mondiale degli anni Novanta (miliardi di tonnellate di carburante equivalente), rispettivamente 3,1-4,5-2,6, per un totale di 10,3 miliardi di tonnellate di carburante equivalente, le riserve di carbone dureranno 1500 anni, di petrolio 250 anni e di gas 120 anni. anni.
La prospettiva di lasciare i discendenti senza riserve di energia. Soprattutto considerando la tendenza costante all’aumento dei prezzi del petrolio e del gas. E più lontano, più veloce.
Il vantaggio principale delle fonti energetiche rinnovabili è la loro inesauribilità e rispetto dell'ambiente. Il loro utilizzo non modifica l’equilibrio energetico del pianeta.
Una transizione diffusa verso le fonti di energia rinnovabile non avviene solo perché l’industria, i macchinari, le attrezzature e lo stile di vita delle persone sulla Terra sono focalizzati sui combustibili fossili, e alcuni tipi di fonti di energia rinnovabile sono intermittenti e hanno una bassa densità energetica.
Fino a poco tempo fa si parlava anche dell’alto costo delle fonti rinnovabili.
3.2 Sistema di alimentazione solare.
Riso. 3 applicazioni 16. Supporti fissi per tubazioni per tubazioni D n 108-1420 mm tipo III con protezione contro l'elettrocorrosione: a) ordinaria;
b) rinforzato
Riso. 4 applicazioni 16. Supporto tubo fisso autoportante
D a 80-200 mm. (seminterrato).
Supporti mobili per tubazioni di riscaldamento.
Riso. 5. Supporti mobili:
a - supporto mobile scorrevole; b – pista di pattinaggio; c – rullo;
1 – zampa; 2 – piastra di base; 3 – base; 4 – costola; 5 – nervatura laterale;
6 – cuscino; 7 – posizione di montaggio del supporto; 8 – pista di pattinaggio; 9 – rullo;
10 – parentesi; 11 – buchi.
Riso. 6. Supporto per appendere:
12 – parentesi; 13 – catenaccio; 14 – trazione.
Appendice 17. Coefficienti di attrito nei supporti in movimento
Appendice 18. Posa di condotte per reti di riscaldamento.
|
|
Tabella 1 dell'appendice 18. Dimensioni strutturali dell'installazione senza condotto di reti di riscaldamento con isolamento in cemento espanso armato in terreni asciutti (senza drenaggio).
| D sì, mm | D n, (con uno strato di copertura) | ||||||||||||||
| D P | D o | UN | B | IN | l | K | G | H | H 1, niente di meno | D | UN | B | L, non di meno | E | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Tabella 2 dell'appendice 18. Dimensioni strutturali dell'installazione senza condotto di reti di riscaldamento nell'isolamento in cemento espanso armato su terreni umidi (con drenaggio)
| D sì, mm | D n, (con uno strato di copertura) | Dimensioni secondo la serie di album 903-0-1 | |||||||||||||
| D P | D o | UN | B | IN | l | K | G | H | H 1, niente di meno | D | UN | B | L, non di meno | E | |
Guarnizione del canale.
|
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 |  |  |
|||
Riso. 2 allegati 18. Condotti prefabbricati per reti di riscaldamento: a) tipo CL; b) tipologia di CLp; c) Tipo KLS.
Tabella 3 dell'Appendice 18. Principali tipologie di canali prefabbricati in cemento armato per reti di riscaldamento.
| Diametro nominale della tubazione D sì, mm | Designazione del canale (marchio) | Dimensioni del canale, mm | |||
| Nominale interno | Esterno | ||||
| Larghezza A | Altezza H | Larghezza A | Altezza H | ||
| 25-50 70-80 | KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45 | ||||
| 100-150 | KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60 | ||||
| 350-400 | CL(CLp)150-60 CL(CLp)210-60 | ||||
| 450-500 | KLS90-90 KLS120-90 KLS150-90 | ||||
| 600-700 | KLS120-120 KLS150-120 KLS210-120 |
Appendice 19. Pompe nei sistemi di fornitura di calore .
Riso. 1 appendice 19. Campo delle caratteristiche delle pompe di rete.
Tabella 1 dell'Appendice 19. Base specifiche pompe di rete.
| Tipo di pompa | Portata, m 3 /s (m 3 / h) | Testa, m | Riserva di cavitazione consentita, m., non inferiore | Pressione all'ingresso della pompa, MPa (kgf/cm2) non di più | Velocità di rotazione (sincrona), 1/s (1/min) | potenza, kWt | Efficienza, %, non meno | Temperatura dell'acqua pompata, (°C), non di più | Peso della pompa, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabella 2 dell'Appendice 19. Pompe centrifughe tipo K.
| Marca della pompa | Produttività, m 3 / h | Prevalenza totale, m | Velocità di rotazione della ruota, giri/min | Potenza motore elettrico consigliata, kW | Diametro della girante, mm |
| 1K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5 K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1.5 K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4 K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Appendice 20. Valvole di intercettazione nei sistemi di fornitura di calore.
Tabella 2 dell'Appendice 21. Valvole a farfalla in acciaio con azionamento elettrico D y 500-1400 mm a P y =2,5 MPa, T£200°C con estremità a saldare.
| Designazione della valvola | Passaggio condizionato D sì, mm | Limiti dell'applicazione | Materiale dell'alloggiamento | ||||
| Per catalogo | Nelle reti di riscaldamento | ||||||
| P sì, MPa | T,°C | P sì, MPa | T,°C | ||||
| 30h47br | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Flangiato | ghisa grigia | ||
| 31ch6nzh (I13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s14nzh1 | 1,0 | 1,0 | Flangiato | Acciaio | |||
| 31ch6br (GL16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | ghisa grigia | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30h915br | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Flangiato | ghisa grigia | ||
| 30h930br | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30s64br | 2,5 | 2,5 | Acciaio | ||||
| IA12015 | 2,5 | 2,5 | Con estremità a saldare | ||||
| L12014 (30s924nzh) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s64nzh (PF-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Estremità flangiate e a saldare di testa | Acciaio | |||
| 30s76nzh | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Flangiato | Acciaio | ||
| 30s97nzh (ZL11025Sp1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Estremità flangiate e a saldare di testa | Acciaio | ||
| 30s65nzh (NA11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s564nzh (MA11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30s572nzh 30s927nzh | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Estremità flangiate e a saldare di testa | Acciaio | ||
| 30s964nzh | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Tabella 4 dell'Appendice 20. Valvole consentite
| Designazione della valvola | Arrivo condizionato D sì, mm | Limiti di applicazione (non di più) | Collegamento alla pipeline | Materiale dell'alloggiamento | |||
| Per catalogo | Nelle reti di riscaldamento | ||||||
| P sì, MPa | T,°C | P sì, MPa | T,°C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Flangiato | ghisa grigia | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| ZKL2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Acciaio | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Estremità flangiate e a saldare di testa | Acciaio | |||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Saldatura | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Estremità flangiate e a saldare di testa | Acciaio | |||
| 30s967nzh (IATs072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Saldatura |
Riso. 2 applicazioni 20. Valvole a sfera negli impianti di fornitura di calore.
 |
Tabella 5 dell'Appendice 20. Dati tecnici delle valvole a sfera.
| Diametro nominale | Diametro nominale del foro | Mah, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | UN | Peso kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Nota: corpo valvola – acciaio Art. 37,0; palla - acciaio inossidabile; sede sfera e paraolio – Teflon + 20% carbonio; Gli O-ring sono in tripla gomma etilene-propilene e Viton.
Appendice 21. Relazione tra alcune unità di grandezze fisiche da sostituire con unità SI.
Tabella 1 dell'Appendice 21.
| Nome delle quantità | Unità | Relazione con le unità SI | |||
| soggetto a sostituzione | SI | ||||
| Nome | Designazione | Nome | Designazione | ||
| quantità di calore | chilocaloria | kcal | kilojoule | KJ | 4,19 kJ |
| calore specifico | kilocalorie per chilogrammo | kcal/kg | kilojoule per chilogrammo | KJ/kg | 4,19 kJ/kg |
| flusso di calore | kilocalorie all'ora | kcal/h | watt | W | 1.163 W |
| (energia) | gigacalorie all'ora | Gcal/h | megawatt | MW | 1.163 MW |
| densità del flusso termico superficiale | kilocalorie all'ora per metro quadrato | kcal/(h·m2) | watt per metro quadrato | W/m2 | 1.163 W/m2 |
| densità volumetrica del flusso termico | kilocalorie all'ora per metro cubo | kcal/(h·m3) | watt per metro cubo | W/m3 | 1.163 W/m3 |
| capacità termica | kilocalorie per grado Celsius | kcal/°С | kilojoule per grado Celsius | KJ/°C | 4,19 kJ |
| calore specifico | kilocaloria per chilogrammo grado Celsius | kcal/(kg°C) | kilojoule per chilogrammo grado Celsius | KJ/(kg°C) | 4,19 kJ/(kg°C) |
| conduttività termica | kilocalorie per metro ora gradi Celsius | kcal/(m·h°C) | watt per metro grado Celsius | W/(m°C) | 1.163 W/(m°C) |
Tabella 2 Rapporti tra le unità di misura del sistema IKGSS e il sistema internazionale delle unità SI.
Tabella 3. Relazione tra unità di misura
| unità di misura | papà | sbarra | mm. Hg st | mm. acqua st | kgf/cm2 | Lbf/pollice 2 |
| papà | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| sbarra | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm acqua acc | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf/cm2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf/pollice 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Letteratura
1. SNiP 23-01-99 Climatologia delle costruzioni/Gosstroy della Russia.- M.:
2. SNiP 41-02-2003. RETE DI RISCALDAMENTO. GOSSTROY DELLA RUSSIA.
Mosca. 2003
3. SNiP 2.04.01.85*. Approvvigionamento idrico interno e fognature di edifici/Gosstroy della Russia. –
M.: Impresa unitaria statale TsPP, 1999.-60 p.
4. SNiP 41-03-2003. Isolamento termico attrezzature e
condutture.GOSSTROY DELLA RUSSIA. MOSCA 2003
5.SP 41-103-2000. PROGETTAZIONE DELL'ISOLAMENTO TERMICO DELLE APPARECCHIATURE E
CONDOTTE. GOSSTROY DELLA RUSSIA. MOSCA 2001
6. Progettazione dei punti di riscaldamento. SP41-101-95. Ministero delle Costruzioni
Russia – M.: Impresa unitaria statale TsPP, 1997 – 79 p.
7. GOST 21.605-82. Reti termiche. Disegni esecutivi. M.: 1982-10 pag.
8. Reti di riscaldamento dell'acqua: Guida di riferimento sulla progettazione
/E. V. Belyaykina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov, ecc.: Ed.
N.K. Gromova, E.P. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 p.
9. Installazione e funzionamento delle reti di riscaldamento dell'acqua:
Directory / V. I. Manyuk, Ya I. Kaplinsky, E. B. Khizh e altri - ed., 3a
elaborato e aggiuntivo - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 p.
10. Manuale del progettista, ed. A.A. Nikolaeva. - Progetto
reti di riscaldamento.-M.: 1965-360.
11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K.. Pompe energetiche. Informazione
indennità. M.: Energoatomizdat, 1981.-200 p.
12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A.. Progettazione e calcolo delle strutture
reti di riscaldamento - Ed. 2° - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 p.
13. Cantante N.M. Idraulico e condizioni termiche teleriscaldamento
sistemi. -Ed. 2°.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320 p.
14. Manuale dei costruttori di reti di calore. /Ed. SE Zakharenko.- Ed.
2°.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184 p.
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