Per compensare la dilatazione termica, i compensatori a forma di U sono più ampiamente utilizzati nelle reti di riscaldamento e nelle centrali elettriche. Nonostante i suoi numerosi svantaggi, tra cui: dimensioni relativamente grandi (la necessità di installare nicchie compensative nelle reti di riscaldamento con posa di canali), perdite idrauliche significative (rispetto al premistoppa e al soffietto); I compensatori a forma di U presentano numerosi vantaggi.

I vantaggi includono, prima di tutto, semplicità e affidabilità. Inoltre, questo tipo di compensatore è il più studiato e descritto nella letteratura educativa, metodologica e di riferimento. Nonostante ciò, i giovani ingegneri che non dispongono di programmi specializzati spesso hanno difficoltà a calcolare i compensatori. Ciò è dovuto innanzitutto ad una teoria piuttosto complessa, alla presenza grandi quantità fattori di correzione e, purtroppo, con la presenza di errori di battitura e imprecisioni in alcune fonti.

Di seguito è riportata un'analisi dettagliata della procedura per il calcolo di un compensatore a forma di U utilizzando due fonti principali, il cui scopo era identificare possibili errori di battitura e imprecisioni, nonché confrontare i risultati.

Il tipico calcolo dei compensatori (Fig. 1, a)), proposto dalla maggior parte degli autori, prevede una procedura basata sull’uso del teorema di Castiliano:

Dove: U- energia potenziale di deformazione del compensatore, E- modulo di elasticità del materiale del tubo, J- momento d'inerzia assiale della sezione del compensatore (tubo),

Dove: S- spessore della parete dell'uscita,

D N- diametro esterno dell'uscita;

M- momento flettente nella sezione compensatrice. Qui (dalla condizione di equilibrio, Fig. 1 a)):

M = P sì x-P X sì+M 0 ; (2)

l- tutta la lunghezza del compensatore, J X- momento d'inerzia assiale del compensatore, J xy- momento d'inerzia centrifugo del compensatore, S X- momento statico del compensatore.

Per semplificare la soluzione, gli assi coordinati vengono trasferiti al baricentro elastico (nuovi assi Xs, Sì), Poi:

S X = 0,J xy = 0.

Dalla (1) si ottiene la forza di resistenza elastica Px:

Lo spostamento può essere interpretato come la capacità di compensazione del compensatore:

Dove: B T- coefficiente di dilatazione termica lineare, (1,2x10 -5 1/grado per gli acciai al carbonio);

T N- temperatura iniziale (temperatura media dei cinque giorni più freddi degli ultimi 20 anni);

T A- temperatura finale ( Temperatura massima liquido di raffreddamento);

l uch- lunghezza del tratto compensato.

Analizzando la formula (3), possiamo giungere alla conclusione che la difficoltà maggiore risiede nel determinare il momento di inerzia J xs, soprattutto perché è prima necessario determinare il baricentro del compensatore (con sì S). L'autore suggerisce ragionevolmente di utilizzare un metodo grafico approssimativo per la determinazione J xs, tenendo conto del coefficiente di rigidezza (Karman) K:

Il primo integrale è determinato rispetto all'asse sì, secondo rispetto all'asse sì S(Fig. 1). L'asse del compensatore è disegnato in scala su carta millimetrata. L'intero asse curvo del compensatore lè diviso in molti segmenti Ds io. Distanza dal centro del segmento all'asse sì io misurato con un righello.

Il coefficiente di rigidità (Karman) intende riflettere l'effetto provato sperimentalmente dell'appiattimento locale sezione trasversale flessione delle curve, che aumenta la loro capacità di compensazione. IN documento normativo Il coefficiente di Karman viene determinato utilizzando formule empiriche diverse da quelle riportate in , . Coefficiente di durezza K utilizzato per determinare la lunghezza ridotta l PRD elemento arco, che è sempre maggiore della sua lunghezza effettiva l G. Nella fonte, il coefficiente di Karman per le curve piegate:

dove: l - caratteristica di flessione.

Qui: R- raggio di retrazione.

Dove: B- angolo di retrazione (in gradi).

Per le piegature saldate e stampate con piegatura corta, la fonte suggerisce di utilizzare altre dipendenze per determinarle K:

Dove: H- caratteristiche di piegatura per pieghe saldate e stampate.

Qui: R e - raggio equivalente della piega saldata.

Per curve di tre e quattro settori b = 15 gradi, per una curva rettangolare a due settori si propone di assumere b = 11 gradi.

Va notato che in , coefficiente K ? 1.

Il documento normativo RD 10-400-01 prevede la seguente procedura per determinare il coefficiente di flessibilità A R * :

Dove A R- coefficiente di flessibilità senza tener conto della deformazione vincolata delle estremità della sezione curva della condotta; o è un coefficiente che tiene conto della tenuta della deformazione alle estremità della sezione curva.

In questo caso, se, allora il coefficiente di flessibilità viene considerato pari a 1,0.

Grandezza A P determinato dalla formula:

Qui P è l'eccesso di pressione interna, MPa; Et è il modulo elastico del materiale alla temperatura di esercizio, MPa.

Si può dimostrare che secondo il coefficiente di flessibilità A R * sarà maggiore di uno, pertanto, nel determinare la lunghezza ridotta della piega secondo la (7), è necessario prenderne il valore inverso.

Per confronto, determineremo la flessibilità di alcune curve standard secondo OST 34-42-699-85, a pressione eccessiva R=2,2 MPa e modulo E T=2x105MPa. Riassumiamo i risultati nella tabella seguente (Tabella n. 1).

Analizzando i risultati ottenuti, possiamo concludere che la procedura per determinare il coefficiente di flessibilità secondo RD 10-400-01 fornisce un risultato più "rigoroso" (minore flessibilità alla piega), tenendo inoltre conto della sovrappressione nella tubazione e della modulo elastico del materiale.

Momento d'inerzia del compensatore a forma di U (Fig. 1 b)) rispetto al nuovo asse sì S J xs definito come segue:

Dove: l eccetera- lunghezza ridotta dell'asse compensatore,

sì S- coordinata del baricentro del compensatore:

Momento flettente massimo M Massimo(valido nella parte superiore del compensatore):

Dove N- sbalzo del compensatore, secondo la Fig. 1 b):

Í=(m + 2)R.

La sollecitazione massima nella sezione della parete del tubo è determinata dalla formula:

dove: m1 - fattore di correzione (fattore di sicurezza), tenendo conto dell'aumento delle sollecitazioni nelle sezioni piegate.

Per gomiti piegati, (17)

Per curve saldate. (18)

W- momento resistente della sezione di derivazione:

Sollecitazione ammissibile (160 MPa per giunti di dilatazione in acciai 10G 2S, St 3sp; 120 MPa per acciai 10, 20, St 2sp).

Vorrei subito notare che il fattore di sicurezza (correzione) è piuttosto elevato e aumenta all'aumentare del diametro della tubazione. Ad esempio, per una curva a 90° - 159x6 OST 34-42-699-85 M 1 ? 2,6; per curva 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 M 1 = 4,125.

Fig.2.

Nel documento guida, il calcolo di una sezione con compensatore a U, vedere Fig. 2, viene effettuato secondo una procedura iterativa:

Ecco le distanze dall'asse del compensatore a supporti fissi l 1 e l 2 schienali IN e la partenza è decisa N. Nel processo di iterazione, entrambe le equazioni dovrebbero essere raggiunte in modo che diventino uguali; viene preso il più grande di una coppia di valori = l 2. Quindi viene determinata la sporgenza del compensatore desiderata N:

Le equazioni rappresentano le componenti geometriche, vedere Fig. 2:

Componenti delle forze di resistenza elastica, 1/m2:

Momenti di inerzia rispetto agli assi centrali x, y.

Parametro di forza Sono:

[у ск] - tensione di compensazione consentita,

La sollecitazione di compensazione ammissibile [y sk ] per le tubazioni situate su un piano orizzontale è determinata dalla formula:

per condotte situate su un piano verticale secondo la formula:

dove: - sollecitazione nominale ammissibile alla temperatura di esercizio (per acciaio 10G 2S - 165 MPa a 100°? t? 200°, per acciaio 20 - 140 MPa a 100°? t? 200°).

D- diametro interno,

Vorrei sottolineare che gli autori non hanno potuto evitare errori di battitura e imprecisioni. Se usiamo il fattore di snellezza A R * (9) nelle formule per la determinazione della lunghezza ridotta l eccetera(25), coordinate degli assi centrali e momenti d'inerzia (26), (27), (29), (30), allora si otterrà un risultato sottostimato (errato), poiché il coefficiente di flessibilità A R * secondo la (9) è maggiore di uno e deve essere moltiplicato per la lunghezza delle pieghe piegate. La lunghezza ridotta dei gomiti piegati è sempre maggiore della loro lunghezza effettiva (secondo (7)), solo allora acquisiranno ulteriore flessibilità e capacità di compensazione.

Pertanto, per adattare la procedura per determinare le caratteristiche geometriche secondo (25) e (30), è necessario utilizzare il valore inverso A R *:

A R *=1/K R *.

Nello schema di progettazione di Fig. 2, i supporti del compensatore sono fissi ("croci" sono solitamente utilizzate per denotare supporti fissi (GOST 21.205-93)). Ciò potrebbe incoraggiare la “calcolatrice” a contare le distanze l 1 , l 2 da supporti fissi, cioè tenere conto della lunghezza dell'intero tratto di compensazione. In pratica, i movimenti laterali dei supporti scorrevoli (mobili) di un tratto di tubazione adiacente sono spesso limitati; le distanze dovrebbero essere misurate da questi supporti laterali mobili ma limitati l 1 , l 2 . Se non si limitano i movimenti trasversali della tubazione lungo l'intera lunghezza da supporto fisso a supporto fisso, esiste il pericolo che le sezioni della tubazione più vicine al compensatore cadano dai supporti. Per illustrare questo fatto, la Fig. 3 mostra i risultati dei calcoli per la compensazione della temperatura di una sezione della tubazione principale DN 800 in acciaio 17G 2S con una lunghezza di 200 m, una differenza di temperatura da - 46 C° a 180 C° in il programma MSC Nastran. Lo spostamento laterale massimo del punto centrale del compensatore è di 1.645 m. Eventuali colpi d'ariete costituiscono inoltre un ulteriore pericolo di deragliamento dai supporti della tubazione. Pertanto, la decisione sulle lunghezze l 1 , l 2 dovrebbe essere preso con cautela.

Fig.3.

L'origine della prima equazione nella (20) non è del tutto chiara. Inoltre, non è dimensionalmente corretto. Dopotutto, tra parentesi sotto il segno del modulo vengono aggiunte le quantità R X E P sì (l 4 +…) .

La correttezza della seconda equazione nella (20) può essere dimostrata come segue:

a tal fine è necessario che:

Questo è proprio vero se metti

Per un caso speciale l 1 =L 2 , R sì =0 , utilizzando (3), (4), (15), (19), si arriva a (36). È importante tenere conto del fatto che nel sistema di notazione in y = y S .

Per i calcoli pratici, utilizzerei la seconda equazione in (20) in una forma più familiare e conveniente:

dove A1 = A[ysk].

Nel caso speciale quando l 1 =L 2 , R sì =0 (compensatore simmetrico):

L'ovvio vantaggio della tecnica rispetto a è la sua maggiore versatilità. Il compensatore Fig. 2 può essere asimmetrico; la normativa consente di eseguire calcoli di compensatori non solo per le reti di riscaldamento, ma anche per condotte critiche alta pressione, che sono nel registro di RosTechNadzor.

Eseguiamo analisi comparativa risultati del calcolo dei compensatori a forma di U utilizzando metodi, . Impostiamo i seguenti dati iniziali:

• a) per tutti i giunti di dilatazione: materiale - Acciaio 20; P=2,0 MPa; E T=2x 10 5 MPa; t?200°; carico - prestiro; pieghe piegate secondo OST 34-42-699-85; i compensatori sono posizionati orizzontalmente, costituiti da tubi con pelliccia. in lavorazione;
• b) schema di progettazione con simboli geometrici secondo la Fig. 4;

Fig.4.

c) riassumiamo le dimensioni standard dei compensatori nella tabella n. 2 insieme ai risultati del calcolo.

	Curve e tubi del compensatore, D n H s, mm	Dimensioni standard, vedere Fig. 4	Prestiro, m	Sollecitazione massima, MPa	Sollecitazione ammissibile, MPa
				secondo	secondo	secondo	secondo

Oggi, l'uso di giunti di dilatazione a forma di U o di altro tipo viene effettuato se la sostanza che passa attraverso la tubazione è caratterizzata da una temperatura di 200 gradi Celsius o superiore, nonché da un'alta pressione.

Descrizione generale dei compensatori

I compensatori metallici sono dispositivi progettati per compensare o bilanciare l'influenza di vari fattori sul funzionamento dei sistemi di tubazioni. In altre parole, lo scopo principale di questo prodotto è garantire che non si verifichino danni al tubo durante il trasporto di sostanze attraverso di esso. Tali reti forniscono il trasporto ambiente di lavoro, sono quasi costantemente esposti a influenze negative come l'espansione termica e la pressione, le vibrazioni e il cedimento delle fondamenta.

È per eliminare questi difetti che è necessario installare elementi flessibili, che sono diventati chiamati compensatori. Il tipo a forma di U è solo uno dei tanti tipi utilizzati per questi scopi.

Cosa sono gli elementi a forma di U

Vale subito la pena notare che il tipo di parti a forma di U è l'opzione più semplice che aiuta a risolvere il problema della compensazione. Questa categoria di dispositivi ha la più ampia gamma di applicazioni in termini di indicatori di temperatura e pressione. Per realizzare giunti di dilatazione a forma di U, viene utilizzato un tubo lungo, che viene piegato nei posti giusti oppure ricorrere alla saldatura di più curve piegate, fortemente curvate o saldate. Vale la pena notare qui che alcune tubazioni devono essere periodicamente smontate per la pulizia. Per questi casi, i compensatori di questo tipo sono realizzati con estremità di collegamento su flange.

Poiché il compensatore di tipo U è il design più semplice, presenta numerosi svantaggi. Questi includono il grande consumo di tubi per creare l'elemento, le grandi dimensioni, la necessità di installare supporti aggiuntivi, nonché la presenza di giunti saldati.

Requisiti e costi del compensatore

Se consideriamo l'installazione di compensatori a forma di U dal punto di vista delle risorse materiali, la loro installazione in sistemi di grande diametro sarà molto poco redditizia. Il consumo di tubi e materiali per creare un compensatore sarà troppo elevato. Qui puoi confrontare questa attrezzatura con l'Azione e i parametri di questi elementi sono approssimativamente gli stessi, ma il costo di installazione per quello a forma di U è circa il doppio. Il motivo principale di questa spesa di denaro è che per la costruzione sono necessari molti materiali, nonché l’installazione di supporti aggiuntivi.

Affinché il compensatore a forma di U possa neutralizzare completamente la pressione sulla tubazione, indipendentemente dalla sua provenienza, è necessario installare tali dispositivi in ​​un punto con una differenza di 15-30 gradi. Questi parametri sono adatti solo se la temperatura della sostanza di lavoro all'interno della rete non supera i 180 gradi Celsius e non scende al di sotto di 0. Solo in questo caso e con tale installazione il dispositivo sarà in grado di compensare lo stress sulla tubazione da movimenti del terreno da qualsiasi punto.

Calcoli di installazione

Il calcolo di un compensatore a forma di U serve a scoprire quale dimensioni minime il dispositivo è sufficiente per compensare la pressione sulla tubazione. Per effettuare il calcolo vengono utilizzati alcuni programmi, ma questa operazione può essere effettuata anche tramite applicazioni online. La cosa principale qui è aderire a determinate raccomandazioni.

• La sollecitazione massima consigliata per la parte posteriore del compensatore è compresa tra 80 e 110 MPa.
• Esiste anche un indicatore come l'estensione del compensatore al diametro esterno. Si consiglia di inserire questo parametro nell'intervallo H/Dn=(10 - 40). Con tali valori si deve tenere conto che 10Dn corrisponderà ad una tubazione con parametri di 350DN e 40Dn corrisponderà ad una tubazione con parametri di 15DN.
• Inoltre, quando si calcola un compensatore a forma di U, è necessario tenere conto della larghezza del dispositivo rispetto alla sua portata. Valori ottimali sono considerati L/H=(1 - 1,5). Tuttavia è possibile introdurre qui anche altri parametri numerici.
• Se durante il calcolo si scopre che per una determinata tubazione è necessario creare un giunto di dilatazione di questo tipo troppo grande, si consiglia di selezionare un diverso tipo di dispositivo.

Restrizioni di calcolo

Se i calcoli non vengono eseguiti da uno specialista esperto, è meglio familiarizzare con alcune restrizioni che non possono essere superate quando si eseguono calcoli o si inseriscono dati nel programma. Per un compensatore a U realizzato con tubi si applicano le seguenti restrizioni:

• La sostanza di lavoro può essere acqua o vapore.
• La pipeline stessa deve essere composta solo da tubo d'acciaio.
• La temperatura massima per l'ambiente di lavoro è di 200 gradi Celsius.
• La pressione massima osservata nella rete non deve superare 1,6 MPa (16 bar).
• L'installazione del compensatore può essere effettuata solo su tipo orizzontale tubatura.
• Le dimensioni del compensatore a forma di U dovrebbero essere simmetriche e le sue spalle dovrebbero essere le stesse.
• La rete di condotte non dovrebbe subire carichi aggiuntivi (vento o altro).

Installazione del dispositivo

Innanzitutto è sconsigliato posizionare supporti fissi a una distanza superiore a 10DN dal compensatore stesso. Ciò è dovuto al fatto che la trasmissione del momento di serraggio del supporto ridurrà notevolmente la flessibilità della struttura.

In secondo luogo, è fortemente consigliato dividere i tratti dal supporto fisso al compensatore a U della stessa lunghezza su tutta la rete. È anche importante notare qui che lo spostamento della posizione di installazione del dispositivo dal centro della tubazione a uno dei suoi bordi aumenterà la forza di deformazione elastica, nonché lo stress, di circa il 20-40% dei valori ​​che si può ottenere se la struttura viene montata al centro.

In terzo luogo, per aumentare ulteriormente la capacità di compensazione, viene utilizzato l'allungamento dei compensatori a forma di U. Al momento dell'installazione, la struttura subirà un carico di flessione e, una volta riscaldata, assumerà uno stato rilassato. Quando la temperatura raggiungerà il suo valore massimo, il dispositivo tornerà in tensione. Sulla base di ciò, è stato proposto un metodo di allungamento. Il lavoro preliminare consiste nell'allungare il compensatore di una quantità che sarà pari alla metà dell'allungamento termico della tubazione.

Pro e contro del design

Se parliamo in generale di questo progetto, possiamo dire con sicurezza che ha qualità positive come facilità di produzione, elevata capacità di compensazione, assenza di manutenzione e le forze trasmesse ai supporti sono insignificanti. Tuttavia, tra gli evidenti svantaggi, spiccano i seguenti: elevato consumo di materiale e grande spazio occupato dalla struttura, elevata resistenza idraulica.

Dati iniziali:

diametro del tubo con curve a raggio piegato R = 1 M, temperatura del refrigerante  = 110°C e temperatura del suolo T gr.= 4°C;

1. Prolungamento lineare della sezione compensata della condotta termica.

∆L=a*l(t 1 -T V.C ), mm

∆L=1,2·0,01(110-(-25)) ·48=81,64

Tenendo conto del preallungamento del compensatore

∆X=ε*∆ l

∆X=0.5 ·81,64=40,82

Il calcolo è stato effettuato per la sezione 11 con un diametro del tubo di 0,07

3. Parte tecnologica

3.1 Descrizione del sistema di fornitura di calore progettato

Il progetto del corso si è sviluppato in modo aperto. centralizzato. acqua sistema del veicolo dipendente composto da tre elementi:

Fonte di calore

Consumatori di calore

Reti di riscaldamento

I sistemi aperti di fornitura di calore sono sistemi in cui l'acqua calda viene prelevata per le esigenze dei consumatori direttamente dalla rete di riscaldamento. In questo caso il prelievo dell'acqua può essere parziale o totale. L'acqua calda rimanente nel sistema viene utilizzata per il riscaldamento e la ventilazione. Il consumo di acqua nella rete di riscaldamento viene compensato dalla quantità aggiuntiva di acqua fornita alla rete di riscaldamento. Il vantaggio principale di un sistema di riscaldamento aperto sono i suoi vantaggi economici. La produzione di energia termica viene effettuata come segue: schema di un locale caldaia per acqua calda.

Per evitare la corrosione dei metalli, la temperatura dell'acqua all'ingresso della caldaia quando funziona con combustibile gassoso deve essere almeno di 60 °C per evitare la condensa del vapore acqueo contenuto nei fumi. Poiché la temperatura dell'acqua di ritorno è quasi sempre inferiore a questo valore, nei locali caldaie con caldaie in acciaio alcuni acqua calda alimentato alla linea di ritorno da una pompa di ricircolo. Al collezionista pompa di rete L'acqua di reintegro proviene dal serbatoio (una pompa che compensa il consumo di acqua dei consumatori). L'acqua di sorgente fornita dalla pompa passa attraverso un riscaldatore, filtri chimici per il trattamento dell'acqua e, dopo l'addolcimento, attraverso un secondo riscaldatore, dove viene riscaldata a 75-80 °C. Successivamente, l'acqua entra nella colonna del disaeratore a vuoto. Il vuoto nel disaeratore viene mantenuto aspirando la miscela aria-vapore dalla colonna del disaeratore utilizzando un eiettore a getto d'acqua. Il fluido di lavoro dell'eiettore è l'acqua fornita da una pompa dal serbatoio dell'eiettore. La miscela acqua-vapore rimossa dalla testa del disaeratore passa attraverso uno scambiatore di calore, un raffreddatore di vapore. In questo scambiatore di calore il vapore acqueo si condensa e la condensa rifluisce nella colonna del disaeratore. L'acqua disaerata fluisce per gravità alla pompa di reintegro, che la alimenta al collettore di aspirazione delle pompe di rete o al serbatoio dell'acqua di reintegro.

Il riscaldamento dell'acqua purificata chimicamente e di fonte negli scambiatori di calore viene effettuato dall'acqua proveniente dalle caldaie. In molti casi la pompa installata su questa tubazione (evidenziata dalla linea tratteggiata) viene utilizzata anche come pompa di ricircolo. Se il locale caldaia di riscaldamento è dotato di caldaie a vapore, l'acqua calda per l'impianto di riscaldamento viene ottenuta negli scaldacqua a vapore di superficie. Gli scaldacqua a vapore sono spesso indipendenti, ma in alcuni casi vengono utilizzati riscaldatori inclusi nel circuito di circolazione della caldaia, nonché caldaie integrate o integrate in caldaie. Nel progetto è stato adottato uno schema per il collegamento congiunto dei sistemi di riscaldamento e di acqua calda, secondo il principio della regolazione concatenata (vedere Scheda 2) L'energia termica viene convogliata utilizzando reti di riscaldamento senza uscita dell'acqua a due tubi (vedere Scheda 1, 2). . La lunghezza delle reti di riscaldamento dal locale caldaia al consumatore più remoto è di 262 m. Il diametro delle tubazioni viene selezionato in base ai calcoli idraulici (vedere paragrafo 2.4) e varia da 50 a 380 mm. Lungo il percorso del veicolo nelle sezioni 9 e 11 è installato un compensatore a forma di U. Per distribuire il calore e contabilizzarlo lungo il percorso, sono previste unità di tubazioni in cui sono installate le valvole. IN Periodo sovietico circa il 50% di tutti i sistemi di fornitura di calore erano di tipo aperto. Questo sistema presenta diversi svantaggi. Innanzitutto la bassa qualità sanitaria e igienica dell'acqua. Gli apparecchi di riscaldamento e le reti di condutture conferiscono colore e odore all'acqua; compaiono varie impurità e batteri. Per purificare l'acqua in un sistema aperto vengono utilizzati vari metodi, ma il loro utilizzo riduce l'effetto economico.

3.2 Funzionamento del sistema di fornitura di calore.

Una serie di lavori per mantenere il sistema di fornitura di calore in buone condizioni e utilizzarlo per lo scopo previsto. Nelle grandi città e nelle aree industriali vengono create imprese speciali per gestire le reti di riscaldamento dal locale caldaie distrettuale, dai locali caldaie e dalle reti di riscaldamento da essi. La struttura organizzativa del funzionamento delle imprese di fornitura di calore dipende dalla loro capacità, dalla natura dei consumatori e dalle fonti di calore. Direttamente collegate all'esercizio sono le unità strutturali quali i distretti di rete, i servizi di ingegneria e gli uffici produttivi e tecnici. L'unità tecnica e produttiva principale è il distretto di rete, che esegue tutte le operazioni delle reti e delle loro strutture, effettua la supervisione termica dei consumatori, distribuisce e contabilizza il calore. I distretti della rete dispongono di uno staff di ispettori della rete e delle centrali termiche, personale addetto alle riparazioni e periti. Le attività operative dei distretti relative al rapporto con i consumatori sono svolte da personale in servizio 24 ore su 24. I distretti della rete sono assistiti i seguenti servizi di ingegneria: riparazione delle reti di riscaldamento, servizio di riparazione di emergenza del sistema di fornitura di calore, apparecchiature elettriche, collegamenti, sala di controllo, ispezione termica, laboratorio di produzione, strumentazione e automazione, reparto dei sistemi di controllo automatizzati. Il servizio di dispacciamento e il dipartimento del sistema di controllo automatizzato sono creati per il controllo del dispacciamento della fornitura di calore e il funzionamento di un sistema di controllo del dispacciamento automatizzato per la fornitura di calore centralizzata e un sistema di controllo automatizzato per i processi tecnologici di fornitura di calore centralizzata. Per servire le associazioni di calore ed elettricità, vengono create basi di riparazione e produzione che forniscono: riparazioni medie e grandi di apparecchiature, riparazioni di restauro delle strutture edili delle reti di riscaldamento; interventi di ripristino d'urgenza con l'ausilio di squadre mobili; regolazione e collaudo delle apparecchiature di caldaie, stazioni di pompaggio, punti di riscaldamento; produzione di pezzi di ricambio e prodotti; deposito di strumenti, materiali, attrezzature. Quando si utilizzano sistemi di fornitura di calore, i test idraulici e di temperatura condotti sistematicamente sono di grande importanza. Lo scopo delle prove idrauliche è identificare sezioni di tubazioni di riscaldamento che hanno subito corrosione esterna o interna. Ogni anno dentro periodo estivo Tutti i tubi di calore vengono testati per verificarne la tenuta e la resistenza utilizzando stazioni di prova fisse e presse a pompa mobili. Lo scopo dei test di temperatura è verificare la resistenza delle apparecchiature della rete di riscaldamento in condizioni di deformazione termica e determinare l'effettiva capacità di compensazione dei giunti di dilatazione della rete. Durante il collaudo, la temperatura dell'acqua nelle tubazioni di mandata viene mantenuta pari alla temperatura di progetto, in quelle di ritorno non superiore a 90°C. Tutti i sistemi di consumo di calore appena collegati e ricostruiti devono essere realizzati in conformità con le attuali Norme per la progettazione e il funzionamento sicuro delle condotte di vapore e acqua calda, altre norme del Gosgortekhnadzor della Russia, Norme per il funzionamento di impianti che consumano calore e di calore reti di consumatori, norme di sicurezza per il funzionamento degli impianti che consumano calore e reti di calore dei consumatori , norme e regole di costruzione (SNiP), queste regole e sono inoltre fornite di progettazione e documentazione tecnica.

Prima di mettere in funzione nuove reti di riscaldamento e sistemi di consumo di calore, devono essere effettuate le prove di accettazione e devono essere accettati dal cliente dall'organizzazione di installazione secondo un atto conforme alle norme vigenti, dopodiché devono essere presentati per l'ispezione e l'approvazione per il funzionamento da parte dell'autorità statale per la supervisione dell'energia e l'organizzazione della fornitura di calore. Il progetto e la documentazione as-built devono essere presentati contemporaneamente.

L'ammissione dei sistemi di consumo di calore degli edifici in costruzione e delle reti di riscaldamento in esercizio temporaneo per lavori di finitura è consentita previa conclusione dei lavori secondo lo schema di avvio approvato e la conclusione di un contratto di fornitura di calore.

L'ammissione dei sistemi di consumo di calore e delle reti di riscaldamento per il funzionamento sia permanente che temporaneo è possibile solo se è presente personale qualificato che ha superato il test di conoscenza secondo le modalità stabilite e per ordine dell'impresa (organizzazione) è stata nominata una persona responsabile del settore riscaldamento che abbia superato la prova conoscitiva nell'ordine stabilito.

Elenco delle fonti di informazione.

SNiP 2.01.01-82 Climatologia e geofisica delle costruzioni 1982

SNiP 41-02-2003 Reti di calore 2003.

SNiP 2.04.01-85*. Approvvigionamento idrico interno e fognatura degli edifici

SNiP41-03-2003 Isolamento termico attrezzatura per condutture.2003

SNiP 23-01-99 Climatologia delle costruzioni.1999

GOST 21.605-82. Disegni esecutivi delle reti termiche (parte termomeccanica). 1986

E.Ya.Sokolov., Riscaldamento e rete di riscaldamento; M., Energoizdat, 2009., -472

B.N.Golubkov., Impianti di riscaldamento e fornitura di calore delle imprese industriali - M., Energia, 2008

Manyuk V.I., Kaplinsky Ya.I., Khizh E.B. Ecc. Configurazione e funzionamento delle reti di riscaldamento dell'acqua: Manuale. Ed.4 Id.: Lan., 2009, -432.

Borovkov V.M. Riparazione apparecchiature di riscaldamento e reti di riscaldamento (1a ed.) libro di testo., Editore: Lan., 2011, -208 (timbro SPO)

Libro di consultazione termotecnica. Sotto la direzione generale di V.N. Grenev e P.D. M., "Energia", 1975.

Shchekin R.V. libro di consultazione sulla fornitura di calore e ventilazione, vol. I, K., “Budivelnik”, 1976

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Calcolo dei compensatori a U

Dottorato di ricerca S.B. Gorunovich,

mani gruppo di progettazione del CHPP di Ust-Ilimsk

Per compensare la dilatazione termica, i compensatori a forma di U sono più ampiamente utilizzati nelle reti di riscaldamento e nelle centrali elettriche. Nonostante i suoi numerosi svantaggi, tra cui: dimensioni relativamente grandi (la necessità di installare nicchie compensative nelle reti di riscaldamento con posa di canali), perdite idrauliche significative (rispetto al premistoppa e al soffietto); I compensatori a forma di U presentano numerosi vantaggi.

I vantaggi includono, prima di tutto, semplicità e affidabilità. Inoltre, questo tipo di compensatore è il più studiato e descritto nella letteratura educativa, metodologica e di riferimento. Nonostante ciò, i giovani ingegneri che non dispongono di programmi specializzati spesso hanno difficoltà a calcolare i compensatori. Ciò è dovuto principalmente a una teoria piuttosto complessa, alla presenza di un gran numero di fattori di correzione e, sfortunatamente, alla presenza di errori di battitura e imprecisioni in alcune fonti.

Di seguito è riportata un'analisi dettagliata della procedura per il calcolo di un compensatore a forma di U utilizzando due fonti principali, il cui scopo era identificare possibili errori di battitura e imprecisioni, nonché confrontare i risultati.

Il tipico calcolo dei compensatori (Fig. 1, a)), proposto dalla maggior parte degli autori, prevede una procedura basata sull’uso del teorema di Castiliano:

Dove: U- energia potenziale di deformazione del compensatore, E- modulo di elasticità del materiale del tubo, J- momento d'inerzia assiale della sezione del compensatore (tubo),

Dove: S- spessore della parete dell'uscita,

D N- diametro esterno dell'uscita;

M- momento flettente nella sezione compensatrice. Qui (dalla condizione di equilibrio, Fig. 1 a)):

M = P sìx-P Xsì+M 0 ; (2)

l- tutta la lunghezza del compensatore, J X- momento d'inerzia assiale del compensatore, J xy- momento d'inerzia centrifugo del compensatore, S X- momento statico del compensatore.

Per semplificare la soluzione, gli assi coordinati vengono trasferiti al baricentro elastico (nuovi assi Xs, Sì), Poi:

S X= 0,J xy = 0.

Dalla (1) si ottiene la forza di resistenza elastica P X:

Lo spostamento può essere interpretato come la capacità di compensazione del compensatore:

Dove: B T- coefficiente di dilatazione termica lineare, (1,2x10 -5 1/grado per gli acciai al carbonio);

T N- temperatura iniziale (temperatura media dei cinque giorni più freddi degli ultimi 20 anni);

T A- temperatura finale (temperatura massima del liquido di raffreddamento);

l uch- lunghezza del tratto compensato.

Analizzando la formula (3), possiamo giungere alla conclusione che la difficoltà maggiore risiede nel determinare il momento di inerzia J xs, soprattutto perché è prima necessario determinare il baricentro del compensatore (con sì S). L'autore suggerisce ragionevolmente di utilizzare un metodo grafico approssimativo per la determinazione J xs, tenendo conto del coefficiente di rigidezza (Karman) K:

Il primo integrale è determinato rispetto all'asse sì, secondo rispetto all'asse sì S(Fig. 1). L'asse del compensatore è disegnato in scala su carta millimetrata. L'intero asse curvo del compensatore lè diviso in molti segmenti Ds io. Distanza dal centro del segmento all'asse sì io misurato con un righello.

Il coefficiente di rigidezza (Karman) intende riflettere l'effetto sperimentato sperimentalmente dell'appiattimento locale della sezione trasversale delle pieghe durante la flessione, che aumenta la loro capacità di compensazione. Nel documento normativo, il coefficiente di Karman viene determinato utilizzando formule empiriche diverse da quelle riportate in. Coefficiente di durezza K utilizzato per determinare la lunghezza ridotta l PRD elemento arco, che è sempre maggiore della sua lunghezza effettiva l G. Nella fonte, il coefficiente di Karman per le curve piegate:

dove: l - caratteristica di flessione.

Qui: R- raggio di retrazione.

Dove: B- angolo di retrazione (in gradi).

Per le piegature saldate e stampate con piegatura corta, la fonte suggerisce di utilizzare altre dipendenze per determinarle K:

Dove: H- caratteristiche di piegatura per pieghe saldate e stampate.

Qui: R e - raggio equivalente della piega saldata.

Per curve di tre e quattro settori b = 15 gradi, per una curva rettangolare a due settori si propone di assumere b = 11 gradi.

Va notato che in , coefficiente K ? 1.

Il documento normativo RD 10-400-01 prevede la seguente procedura per determinare il coefficiente di flessibilità A R* :

Dove A R- coefficiente di flessibilità senza tener conto della deformazione vincolata delle estremità della sezione curva della condotta; o è un coefficiente che tiene conto della tenuta della deformazione alle estremità della sezione curva.

In questo caso, se, allora il coefficiente di flessibilità viene considerato pari a 1,0.

Grandezza A P determinato dalla formula:

Qui P- eccesso di pressione interna, MPa; E T- modulo di elasticità del materiale alla temperatura di esercizio, MPa.

Si può dimostrare che secondo il coefficiente di flessibilità A R* sarà maggiore di uno, pertanto, nel determinare la lunghezza ridotta della piega secondo la (7), è necessario prenderne il valore inverso.

Per confronto, determineremo la flessibilità di alcune curve standard secondo OST 34-42-699-85, a pressione eccessiva R=2,2 MPa e modulo E T=2x105MPa. Riassumiamo i risultati nella tabella seguente (Tabella n. 1).

Analizzando i risultati ottenuti, possiamo concludere che la procedura per determinare il coefficiente di flessibilità secondo RD 10-400-01 fornisce un risultato più "rigoroso" (minore flessibilità alla piega), tenendo inoltre conto della sovrappressione nella tubazione e della modulo elastico del materiale.

Momento d'inerzia del compensatore a forma di U (Fig. 1 b)) rispetto al nuovo asse sì SJ xs definito come segue:

Dove: l eccetera- lunghezza ridotta dell'asse compensatore,

sì S- coordinata del baricentro del compensatore:

Momento flettente massimo M Massimo(valido nella parte superiore del compensatore):

Dove N- sbalzo del compensatore, secondo la Fig. 1 b):

Í=(m + 2)R.

La sollecitazione massima nella sezione della parete del tubo è determinata dalla formula:

Dove: M 1 - fattore correttivo (fattore di sicurezza), che tiene conto dell'aumento delle sollecitazioni nelle sezioni piegate.

Per gomiti piegati, (17)

Per curve saldate. (18)

W- momento resistente della sezione di derivazione:

Sollecitazione ammissibile (160 MPa per giunti di dilatazione in acciai 10G 2S, St 3sp; 120 MPa per acciai 10, 20, St 2sp).

Vorrei subito notare che il fattore di sicurezza (correzione) è piuttosto elevato e aumenta all'aumentare del diametro della tubazione. Ad esempio, per una curva a 90° - 159x6 OST 34-42-699-85 M 1 ? 2,6; per curva 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 M 1 = 4,125.

Fig.2. Schema di progettazione del compensatore secondo RD 10-400-01.

Nel documento guida, il calcolo di una sezione con compensatore a U, vedere Fig. 2, viene effettuato secondo una procedura iterativa:

Qui si impostano le distanze dall'asse del compensatore ai supporti fissi l 1 e l 2 schienali IN e la partenza è decisa N. Nel processo di iterazione, entrambe le equazioni dovrebbero essere raggiunte in modo che diventino uguali; viene preso il più grande di una coppia di valori = l 2. Quindi viene determinata la sporgenza del compensatore desiderata N:

Le equazioni rappresentano le componenti geometriche, vedere Fig. 2:

Componenti delle forze di resistenza elastica, 1/m2:

Momenti di inerzia rispetto agli assi centrali x, y.

Parametro di forza Sono:

[у ск] - tensione di compensazione consentita,

La sollecitazione di compensazione ammissibile [y sk ] per le tubazioni situate su un piano orizzontale è determinata dalla formula:

per condotte situate su un piano verticale secondo la formula:

dove: - sollecitazione nominale ammissibile alla temperatura di esercizio (per acciaio 10G 2S - 165 MPa a 100°? t? 200°, per acciaio 20 - 140 MPa a 100°? t? 200°).

D- diametro interno,

Vorrei sottolineare che gli autori non hanno potuto evitare errori di battitura e imprecisioni. Se usiamo il fattore di snellezza A R* (9) nelle formule per la determinazione della lunghezza ridotta l eccetera(25), coordinate degli assi centrali e momenti d'inerzia (26), (27), (29), (30), allora si otterrà un risultato sottostimato (errato), poiché il coefficiente di flessibilità A R* secondo la (9) è maggiore di uno e deve essere moltiplicato per la lunghezza delle pieghe piegate. La lunghezza ridotta dei gomiti piegati è sempre maggiore della loro lunghezza effettiva (secondo (7)), solo allora acquisiranno ulteriore flessibilità e capacità di compensazione.

Pertanto, per adattare la procedura per determinare le caratteristiche geometriche secondo (25) e (30), è necessario utilizzare il valore inverso A R*:

A R*=1/K R*.

Nello schema di progettazione di Fig. 2, i supporti del compensatore sono fissi ("croci" sono solitamente utilizzate per denotare supporti fissi (GOST 21.205-93)). Ciò potrebbe incoraggiare la “calcolatrice” a contare le distanze l 1 , l 2 da supporti fissi, cioè tenere conto della lunghezza dell'intero tratto di compensazione. In pratica, i movimenti laterali dei supporti scorrevoli (mobili) di un tratto di tubazione adiacente sono spesso limitati; le distanze dovrebbero essere misurate da questi supporti laterali mobili ma limitati l 1 , l 2 . Se non si limitano i movimenti trasversali della tubazione lungo l'intera lunghezza da supporto fisso a supporto fisso, esiste il pericolo che le sezioni della tubazione più vicine al compensatore cadano dai supporti. Per illustrare questo fatto, la Fig. 3 mostra i risultati dei calcoli per la compensazione della temperatura di una sezione della tubazione principale DN 800 in acciaio 17G 2S con una lunghezza di 200 m, una differenza di temperatura da - 46 C° a 180 C° in il programma MSC Nastran. Lo spostamento laterale massimo del punto centrale del compensatore è di 1.645 m. Eventuali colpi d'ariete costituiscono inoltre un ulteriore pericolo di deragliamento dai supporti della tubazione. Pertanto, la decisione sulle lunghezze l 1 , l 2 dovrebbe essere preso con cautela.

Fig.3. Risultati del calcolo delle tensioni di compensazione su una sezione di una tubazione DN 800 con compensatore a U utilizzando il pacchetto software MSC/Nastran (MPa).

L'origine della prima equazione nella (20) non è del tutto chiara. Inoltre, non è dimensionalmente corretto. Dopotutto, tra parentesi sotto il segno del modulo vengono aggiunte le quantità R X E P sì(l 4 +…) .

La correttezza della seconda equazione nella (20) può essere dimostrata come segue:

a tal fine è necessario che:

Questo è proprio vero se metti

Per un caso speciale l 1 =L 2 , R sì=0 , utilizzando (3), (4), (15), (19), si arriva a (36). È importante tenere conto del fatto che nel sistema di notazione in y = y S.

Per i calcoli pratici, utilizzerei la seconda equazione in (20) in una forma più familiare e conveniente:

dove A1 = A[ysk].

Nel caso speciale quando l 1 =L 2 , R sì=0 (compensatore simmetrico):

L'ovvio vantaggio della tecnica rispetto a è la sua maggiore versatilità. Il compensatore Fig. 2 può essere asimmetrico; la normatività ci consente di eseguire calcoli dei compensatori non solo per le reti di riscaldamento, ma anche per le condotte critiche ad alta pressione che si trovano nel registro di RosTechNadzor.

Conduciamo un'analisi comparativa dei risultati del calcolo dei compensatori a forma di U utilizzando i metodi . Impostiamo i seguenti dati iniziali:

a) per tutti i giunti di dilatazione: materiale - Acciaio 20; P=2,0 MPa; E T=2x 10 5 MPa; t?200°; carico - prestiro; pieghe piegate secondo OST 34-42-699-85; i compensatori sono posizionati orizzontalmente, costituiti da tubi con pelliccia. in lavorazione;

b) schema di progettazione con simboli geometrici secondo la Fig. 4;

Fig.4. Schema di calcolo per analisi comparativa.

c) riassumiamo le dimensioni standard dei compensatori nella tabella n. 2 insieme ai risultati del calcolo.

	Curve e tubi del compensatore, D n H s, mm	Dimensioni standard, vedere Fig. 4	Prestiro, m	Sollecitazione massima, MPa	Sollecitazione ammissibile, MPa
							secondo	secondo	secondo	secondo

conclusioni

tensione della tubazione termica del compensatore

Analizzando i risultati dei calcoli utilizzando due diversi metodi: di riferimento e normativo, possiamo giungere alla conclusione che nonostante entrambi i metodi siano basati sulla stessa teoria, la differenza nei risultati è molto significativa. Le dimensioni standard selezionate dei compensatori “passano con un margine” se sono calcolate secondo e non passano secondo le sollecitazioni ammissibili se sono calcolate secondo. L'impatto più significativo sul risultato è dato dal fattore di correzione M 1 , che aumenta la tensione calcolata dalla formula di 2 o più volte. Ad esempio, per il compensatore nell'ultima riga della tabella n. 2 (dal tubo 530Ch12) il coefficiente M 1 ? 4,2.

Il risultato è influenzato anche dal valore della tensione ammissibile, che per l'acciaio 20 è sensibilmente inferiore.

In generale, nonostante la sua maggiore semplicità, dovuta alla presenza di un minor numero di coefficienti e formule, la metodologia risulta essere molto più rigorosa, soprattutto per condotte di grande diametro.

Per motivi pratici, quando si calcolano i giunti di dilatazione a forma di U per gli impianti di riscaldamento, consiglierei una tattica “mista”. Il coefficiente di flessibilità (Karman) e la sollecitazione ammissibile dovrebbero essere determinati secondo la norma, ovvero: k=1/A R* e inoltre secondo le formule (9)h(11); [u sk] - secondo le formule (34), (35) tenendo conto RD 10-249-88. Il “corpo” del metodo dovrebbe essere utilizzato secondo, ma senza tenere conto, del fattore di correzione M 1 , cioè.:

Dove M Massimo determinare mediante (15) h (12).

L'eventuale asimmetria del compensatore, di cui si tiene conto, può essere trascurata, poiché in pratica, durante la posa delle reti di riscaldamento, i supporti mobili vengono installati abbastanza spesso, l'asimmetria è casuale e non ha un impatto significativo sul risultato.

Distanza B non è possibile contare dai supporti scorrevoli adiacenti più vicini, ma decidere di limitare i movimenti laterali già sul secondo o terzo supporto scorrevole, se contati dall'asse del compensatore.

Usando questa “tattica”, il calcolatore “prende due piccioni con una fava”: a) segue rigorosamente la documentazione normativa, poiché il “corpo” della tecnica è un caso speciale. La dimostrazione è data sopra; b) semplifica il calcolo.

A questo possiamo aggiungere un importante fattore di risparmio: del resto per selezionare un compensatore da un tubo 530Ch12 vedere tabella. N. 2, secondo il libro di consultazione, la calcolatrice dovrà aumentare le sue dimensioni di almeno 2 volte, ma secondo lo standard attuale questo compensatore può anche essere ridotto di una volta e mezza.

Letteratura

1. Elizarov D.P. Centrali termoelettriche di centrali elettriche. - M.: Energoizdat, 1982.

2. Reti di riscaldamento dell'acqua: Guida di riferimento per la progettazione / I.V. Beljaykina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov et al., ed. N.K. Gromova, E.P. Shubina. - M.: Energoatomizdat, 1988.

3. Sokolov E.Ya. Teleriscaldamento e reti di riscaldamento. - M.: Energoizdat, 1982.

4. Standard per il calcolo della resistenza delle condotte delle reti di riscaldamento (RD 10-400-01).

5. Norme per il calcolo della resistenza delle caldaie fisse e delle condotte di vapore e acqua calda (RD 10-249-98).

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Calcolo di un compensatore a forma di U consiste nel determinare le dimensioni minime del compensatore sufficienti a compensare le deformazioni termiche della tubazione. Compilando il modulo sovrastante è possibile calcolare la capacità di compensazione di un compensatore a U di determinate dimensioni.

L'algoritmo di questo programma online si basa sul metodo per il calcolo di un compensatore a forma di U riportato nel Manuale del progettista "Progettazione delle reti di calore" edito da A. A. Nikolaev.

1. Si consiglia che la sollecitazione massima nella parte posteriore del compensatore sia compresa tra 80 e 110 MPa.


2. Si consiglia di assumere un rapporto ottimale tra la sporgenza del giunto di dilatazione e il diametro esterno del tubo nell'intervallo H/Dн = (10 - 40), mentre la sporgenza del giunto di dilatazione di 10DN corrisponde a una tubazione DN350 e una sporgenza di 40DN corrisponde a una tubazione DN15.


3. Si consiglia di assumere il rapporto ottimale tra la larghezza del compensatore e la sua portata nell'intervallo L/H = (1 - 1,5), sebbene possano essere accettati altri valori.


4. Se per compensare la dilatazione termica calcolata è necessario un compensatore troppo grande, è possibile sostituirlo con due compensatori più piccoli.


5. Quando si calcola l'allungamento termico di una tubazione, la temperatura del liquido di raffreddamento dovrebbe essere considerata massima e la temperatura dell'ambiente circostante la tubazione come minima.

Nel calcolo sono state adottate le seguenti restrizioni:

• La tubazione è riempita con acqua o vapore
• La tubazione è realizzata in tubo d'acciaio
• La temperatura massima dell'ambiente di lavoro non supera i 200 °C
• La pressione massima nella tubazione non supera 1,6 MPa (16 bar)
• Il compensatore è installato su una tubazione orizzontale
• Il compensatore è simmetrico e i suoi bracci hanno la stessa lunghezza
• I supporti fissi sono considerati assolutamente rigidi
• La tubazione non è soggetta alla pressione del vento o ad altri carichi
• Non viene presa in considerazione la resistenza delle forze di attrito dei supporti mobili durante l'allungamento termico
• Curve morbide

1. Si sconsiglia di posizionare supporti fissi ad una distanza inferiore a 10DN dal compensatore a U, in quanto trasferendo su di esso il momento di pizzicamento del supporto si riduce la flessibilità.


2. Si raccomanda che i tratti della tubazione dai supporti fissi al compensatore a U abbiano la stessa lunghezza. Se il compensatore non è posizionato al centro del cantiere, ma è spostato verso uno dei supporti fissi, allora le forze di deformazione elastica e di sollecitazione aumentano di circa il 20-40%, rispetto ai valori ottenuti per il compensatore situato al centro.


3. Per aumentare la capacità di compensazione, viene utilizzato lo stiramento preliminare del compensatore. Durante l'installazione, il compensatore subisce un carico di flessione, quando riscaldato assume uno stato non sollecitato e alla massima temperatura entra in tensione. Il pretensionamento del compensatore pari alla metà dell'allungamento termico della tubazione consente di raddoppiarne la capacità compensativa.

Area di applicazione

Per compensare vengono utilizzati compensatori a forma di U estensioni della temperatura tubi su lunghi tratti rettilinei, se non vi è possibilità di autocompensazione della tubazione a causa delle spire della rete di riscaldamento. L'assenza di compensatori su tubazioni rigidamente fissate con una temperatura variabile dell'ambiente di lavoro porterà ad un aumento dello stress che può deformare e distruggere la tubazione.

Vengono utilizzati giunti di dilatazione flessibili

1. Per installazione fuori terra per tutti i diametri di tubo, indipendentemente dai parametri del refrigerante.
2. Se posato in tunnel e collettori generali su tubazioni da DN25 a DN200 con una pressione del refrigerante fino a 16 bar.
3. Per installazione senza condotto per tubi con diametri da DN25 a DN100.
4. Se la temperatura massima di esercizio supera i 50°C

Vantaggi

• Elevata capacità di compensazione
• Senza manutenzione
• Facile da fare
• Basse forze trasmesse ai supporti fissi

Screpolatura

• Flusso del tubo elevato
• Grande ingombro
• Elevata resistenza idraulica