;

;

Dove

– peso del manto nevoso per 1 m2 di superficie orizzontale;

– coefficiente di transizione dal peso del manto nevoso del terreno al carico di neve sul manto;

.

Determinare il peso proprio della trave:

;

;

.

Riso. 5. Diagramma di caricamento del telaio. 3.1 Determinazione delle caratteristiche geometriche della trave

Fig.6 Diagramma della trave

Carichi: g=4,98 kN/m, gn =3,72 kN/m.

Materiali: per le cinture - tavole di pino con una sezione di 144 ´ 33 mm (dopo calibratura e fresatura di legname con una sezione di 150 ´ 40 mm) con tagli.

Nelle cinture tese viene utilizzato legno di 2a scelta, in quelle compresse - 3a scelta. Per le pareti viene utilizzato compensato laminato di betulla, qualità FSF V/VV, spessore 12 mm. Le assi delle cinture sono unite nel senso della lunghezza con un tenone seghettato, le pareti di compensato sono unite “a mitra”.

Viene presa l'altezza della sezione trasversale della trave al centro della campata

H = l/8 = 15/8 = 1.875 m. Altezza della sezione di supporto,

H 0 = H — 0,5li= 1,875 - 0,5 × 15 × 0,1 = 1,125 m.

Larghezza del fascio B= Σδ d + Σδ f = 4 × 3,3 + 2 × 1,2 = 15,6 cm.

Lungo la lunghezza della trave vengono posati 13 fogli di compensato con la distanza tra gli assi dei giunti

l f - 10δ f = 152 - 1,2 × 10 = 140 cm.

La distanza tra i centri degli accordi nella sezione di riferimento.

H' 0 = H 0 — H n = 1,125 - 0,144 = 0,981 m; 0,5 H' 0 = 0,49 m.

La sezione design si trova a distanza X dall'asse della piattaforma di supporto

X = = 15= 6,45 metri,

dove γ = H' 0 /(li) = 0,981(15 × 0,1) = 1,47

Calcoliamo i parametri della sezione di progettazione: altezza della trave

hx = H 0 + ix= 1,125 + 0,1 × 6,45 = 1,77 m;

distanza tra i centri della cinghia

h'x= 1,77 - 0,144 = 1,626 m; 0,5 h'x= 0,813 m;

altezza netta del muro tra le corde

hx m = 1,626 - 0,144 = 1,482 m; 0,5 hx m = 0,741 m.

Momento flettente nella sezione progettazione

M X = qx (l — X) /2 = 4,98 × 6,45(15 – 6,45)/2 = 137,3 kN × m;

momento di resistenza richiesto (ridotto al legno)

W pr = Mx γ N /R p = 137,3 × 10 6 × 0,95/9 = 14,5 × 10 6 mm 3;

il suo corrispondente momento di inerzia

IO pr = W eccetera hx/2 = 14,5 × 10 6 × 1770/2 = 128,32 × 10 8 mm 4.

Specifichiamo una sezione trasversale a forma di scatola della trave a I (vedi Fig. 7).

Il momento d'inerzia effettivo e il momento resistente della sezione, ridotto al legno, sono uguali

IO pr = IO d+ IO F E F K F/ E d = 2[(132 × 144 3 /12) + 132 × 144 × 813 2 ] + 2 × 12 × 1770 3 × 0,9 × 1,2/12 = 371,7 × 10 8 > 128,32 × 10 8 mm 4;

W pr = IO pr × 2/ hx= 2 × 371,7 × 10 8 /1770 = 42 × 10 6 > 14,5 × 10 6 mm 3,

Qui K f = 1,2 è un coefficiente che tiene conto dell'aumento del modulo elastico del compensato quando si piega nel piano della lamiera.

Controllo delle sollecitazioni di trazione in una parete di compensato

σfr = MxE F K F ( W eccetera E e) = 137,3 × 10 6 × 0,9 × 1,2\(42 × 10 6) = 3,5< R fr M f/γ N= 14 × 0,8/0,95 = 11,8 MPa.

Qui M f = 0,8 è un coefficiente che tiene conto della riduzione della resistenza di progetto del compensato giuntato ad angolo quando si piega nel piano della lamiera. Prendendo il rilascio del nastro compresso con arcarecci o bordi della soletta ogni 1,5 m, determiniamo la sua flessibilità dal piano della trave

λ sì = l p (0,29 B) = 187\(0,29 × 15,6) = 41,3< 70 и, следовательно,

φ sì = 1 — UN(λ /100) 2 = 1 - 0,8(4,13/100) 2 = 0,99 e sollecitazione di compressione nella cinghia

σс = Mx /W pr = 137,3 × 10 6 \ 42 × 10 6 = 3,2< φe R s/γ N= 0,91 × 11 × 0,95 = 10,5 MPa.

Controlliamo le pareti in compensato per le principali sollecitazioni nella zona del primo giunto dal supporto a distanza X 1 = 0,925 m (vedi Fig. 7).

Per una determinata sezione

M = qx 1 (l — X 1)/ 2 = 4,98 × 1,150(15 – 1,150)/2 = 39,65 kN × m;

Q = Q (l /2 — X 1) = 4,98(15/2 – 1,150) = 31,6 kN;

H= 1,125 + 1,150 × 0,1 = 1,24 m;

H st = 1,24 - 2 × 0,144 ≈ 0,952 m - altezza del muro lungo i bordi interni delle corde, da dove 0,5 H m = 0,47 m.

Il momento d'inerzia di una data sezione e il momento statico a livello del bordo interno, ridotto al compensato:

IO x1pr = 1240 3 *1.2*2\12+2*1000\(1.2*900)= 130.4 × 10 8 mm 4;

Sx1 pr = 144*156*470*1000\(1,2*900)+2*1,2*144*470=9,6 × 10 6 mm 3.

Tensioni normali e di taglio in una parete di compensato a livello del bordo interno di una corda tesa

σst = M× 0,5 H st/ IO pr = 39,65 × 10 6 × 476/130,4 × 10 8 = 1,4 MPa;

τst = QS eccetera /( IO pr Σδ f) = 31,6 × 10 3 × 9,6 × 10 6 /(130,4 × 10 8 × 2 × 12) = 0,97 MPa.

Principali sollecitazioni di trazione secondo la formula SNiP II-25-80 (45)

0,5σst+ = 0,5 × 1,4 + = 2,36 < (Rрфα / γ N) M f = (4,7/0,95) 0,8 = 4,1 MPa ad angolo

α = 0,5 arctg (2τ st /σ st) = 0,5 arctg (2 × 0,97/1,4) = 45°

secondo lo schema di Fig. 17 (SNiP II-25-80, appendice 5).

Per verificare la stabilità della parete in compensato nel pannello di supporto della trave, calcoliamo le caratteristiche geometriche necessarie: lunghezza del pannello di supporto UN= 1.125 m (distanza netta tra nervature); distanza della sezione di progetto dall'asse di supporto X 2 = 0,952 metri; altezza della parete in compensato nella sezione progettazione

H st = (1,125 + 0,952 × 0,1) - 2 × 0,144 ≈ 0,932 m

H st /δ f = 932/12 = 77,6 > 50; γ = UN /H m = 1,125/0,932 ≈ 1,2 m.

Secondo i grafici in Fig. 18 e 19 agg. 5 per compensato FSF e γ = 2 troviamo K u = 18 u Kτ = 3.

Momento d'inerzia e momento statico per la sezione di progettazione X 2, ha portato al compensato

IO pr = 1200 3 *1,2*2\12+2*1000\1,2*900= 91 × 10 8 mm 4;

S pr = 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1,2 * 900 = 9,3 × 10 6 mm 3.

Momento flettente e forza di taglio in questa sezione

M = qx 2 (l — X 2)/2 = 4,98 × 0,952(15 - 0,952)/2 = 33,3 kN × m;

Q = Q (l /2 — X) = 4,98(15/2 - 0,925) = 32,7 kN.

Tensioni normali e di taglio in una parete di compensato a livello del bordo interno delle corde

σst = M 0,5H st/ IO pr = 33,3 × 10 6 × 0,5 × 1200/91 × 10 8 = 2,1 MPa;

τst = QS eccetera /( IO pr Σδ f) = 32,7 × 10 3 × 9,3 × 10 6 /(91 × 10 8 × 2 × 10 12) = 1,7 MPa.

Secondo SNiP II-25-80, formula (48) controlliamo l'adempimento della condizione per la stabilità della parete di compensato:

a) nel pannello di supporto

σst /[ K e (100δ/ H st) 2] + τ st /[ Kτ (100δ/ calcolato) 2 ] = 2,1/ = 0,68< 1, где H st/δ = 77,6;

b) nella sezione di progetto con massime sollecitazioni di flessione ( X= 6,45 m) a H st/δ = 1,62/0,012 = 135 > 50;

γ = UN /H m = 1,125/1,62 = 0,69, K u = 25 u Kτ = 3,75.

Sollecitazioni di flessione in una parete di compensato a livello del bordo interno delle corde

σst = Mx 0,5H st/ IO pr = 137,3 × 10 6 × 741/128,2 × 10 8 = 7,9 MPa,

Dove IO pr = 128,2 × 10 8 mm 4;

τst = QxS eccetera /( IO pr Σδ f) = 5,2 × 10 3 × 10,3 × 10 6 /(128,2 × 10 8 × 2 × 12) = 0,174 MPa,

Dove Q = Q (l /2 — X) = 4,98(15/2 – 6,45) = 5,2 kN,

S= 10,3×106 mm3.

Utilizzando SNiP II-25-80, formula (48), otteniamo

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

Controlliamo le pareti di compensato nella sezione portante per il taglio a livello dell'asse neutro e per la scheggiatura lungo le giunture verticali tra le corde e il muro in conformità con SNiP II-25-80, paragrafi. 4.27 e 4.29.

Il momento d'inerzia e il momento statico per la sezione di riferimento, ridotta a compensato, vengono determinati come prima

IO pr = 129,7 × 10 8 mm 4; S pr = 9,5 × 10 6 mm 3;

τav = QmaxS eccetera /( IO prΣδ f) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 /(129,7 × 10 8 × 2 × 12) = 2,4< R fsr/γ N= 6/0,95 = 6,3 MPa;

τsk = QmaxS eccetera /( IO eccetera nn i) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 /(129,7 × 10 8 × 4 × 144) = 0,75< R fsk/γ N= 0,8/0,95 = 0,84 MPa.

La deflessione della trave di compensato incollato al centro della campata è determinata secondo la clausola 4.33 utilizzando la formula (50) di SNiP II-25-80. Determiniamo preliminarmente:

F = F 0 /A,

Dove F 0 = 5Q N l 4 /(384El) = 5 × 3,72 ×15 4 × 10 12 /(384 × 248 × 10 12) = 9,8 mm.

Qui EI = E D IO d+ E F IO f = 10 4 × 175 × 10 8 + 10 4 × 0,9 × 1,2 × 131,2 × 10 8 = 316,7 × 10 12 N × mm 2 (SNiP II-25-80, appendice 4, tabella 3); valori dei coefficienti A= 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6 × 1125/1626 = 0,815 e C= (45,3 - 6,9β)γ = (45,3 - 6,9 × 1125/1626)2 × 144 × 132 = 48,1;

Poi

F= 9,8/0,815 = 7,3 mm e F /l= 7,3/15 × 10 3 = 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. Calcolo statico della trave

Calcoliamo la trave per due combinazioni di carico:

I. Costante e carico di neve uniformemente distribuito su tutta la campata (g+P 1):

Riso. 7. Prima combinazione di carichi sul telaio

;

;

;

;

.

II. Carico costante su tutta la campata e carico neve distribuito uniformemente su 0,5 campate (g+P 2):

Riso. 8. Seconda combinazione di carichi sul telaio

;

;

;

;

5. Progettazione dell'unità di supporto

5.1. Calcolo del cuscino di appoggio

Determiniamo l'area del cuscino di supporto dalla condizione di resistenza allo schiacciamento:

Dove

— resistenza calcolata allo schiacciamento attraverso le fibre.

Determina le dimensioni del cuscino: , dove

;

accettiamo l pl = 36 cm;

accettare il cuscino: 36 x20 cm; F cm = 720 cm 2.

Riso. 9. Schema per il calcolo della piastra di base

Determiniamo lo stress effettivo del cuscinetto: ;

.

Troviamo il momento massimo e il momento resistente:

;

;

prendere =1,0 cm.

5.2. Calcolo dei tirafondi

Forza di taglio di progetto assorbita da un bullone:

Dove

— resistenza di progetto a taglio dei bulloni;

— area della sezione trasversale del bullone lungo la parte non filettata;

— coefficiente delle condizioni operative di connessione;

— numero di tagli calcolati di un bullone.

Calcoliamo i bulloni dall'azione di spinta:

;

;

Prendiamo 2 bulloni con un diametro di 0,7 cm.

6. Progettazione e calcolo del rack

Accettiamo cremagliere incollate di sezione rettangolare con passo lungo l'edificio B = 3,4 m, fissate rigidamente alla fondazione. Il fissaggio delle scaffalature con travi è incernierato. La stabilità delle strutture è assicurata dall'installazione di collegamenti trasversali nella copertura e di collegamenti verticali longitudinali tra i montanti, che sono strutture reticolari. Le connessioni tra le capriate, creando la rigidità spaziale complessiva del telaio, forniscono la geometria specifica delle strutture di copertura e facilità di installazione, fissano gli elementi compressi dal piano della trave e ridistribuiscono i carichi locali applicati a un telaio ai telai adiacenti.
Distanza tra collegamenti verticali prendere da 26 a 30 m. Se la distanza tra le colonne è ≤ 3 m, vengono utilizzati i tiranti in legno, se di più, in metallo. IN in questo caso Quando la distanza tra le colonne è di 3,4 m, vengono utilizzate connessioni metalliche.

I pali in legno sono strutture portanti compresse o compresso-flessibili appoggiate su fondazioni. Sono utilizzati sotto forma di aste verticali che sostengono una copertura o un soffitto, sotto forma di cremagliere di sistemi di controventamento, sotto forma di cremagliere rigidamente incastonate di telai a campata singola o multicampata.

In base al loro design si possono dividere in cremagliere realizzate con impiallacciature lamellari incollate e cremagliere realizzate con elementi massicci.

Riso. 10 Schema strutturale del rack

a) sezione rettangolare e quadrata costante; b) sezione trasversale variabile

Figura 11. Disposizione dei collegamenti metallici verticali

6.1. Calcolo statico.

Carichi:

gn =2,06/1,5=1,373 kN/m2;

g=2,608/1,5=1,739 kN/m2;

Sn =1,21 kN/m2;

S=1,78 kN/m2.

Pressione costante di progetto sulla cremagliera derivante dal rivestimento: P p = (1,739 + 0,13) * 3,4 * 15/2 = 47,65 kN.

Lo stesso, dalla recinzione del muro, tenendo conto degli elementi di fissaggio a h op = 0,9 m R st = (0,38 + 0,1) * (4,6 + 0,9) * 3,4 = 8,97 kN.

Prendiamo il carico di progetto dal peso proprio del supporto come P st =5*4.6*0.9*0.16=3.31 kN. Pressione di progetto sul basamento della neve P sn = 1,78 * 3,4 * 15/2 = 45,39 kN. Testa di velocità vento fino a 10 m di altezza per terreno di tipo B: p = 0,45 kN/m 2 ; coefficienti aerodinamici c=0,8.

pressione p in d = p in ncB=0,45*1,2*0,8*3,4=1,46; aspirazione p in o = -0,45*1,2*0,5*3,4=-0,91,

dove n=1.2 è il fattore di carico per il carico del vento.

Carico del vento sul telaio dalla sezione delle pareti sopra la parte superiore delle scaffalature, kN:

pressione W in d = p in nchB=0,45*1,2*0,8*1,8*3,4=2,6; aspirazione W in o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 1,8 * 3,5 = -1,7, dove h = 1,8 m è l'altezza maggiore del rivestimento, compresa l'altezza della trave e lo spessore delle lastre.

6.2. Forze sui montanti del telaio.

Il telaio è una volta un sistema staticamente indeterminato. Per l'incognita prendiamo la forza longitudinale X nella traversa, che è determinata separatamente per ciascun tipo di carico:

dal carico del vento applicato a livello della traversa,

X w =-(W in d - W in o)/2=-(2,6-1,7)/2=-0,45 kN;

dal carico del vento sulle pareti

X p = -3/16H(p in d - p in o)=-3/16*4,6*(1,46-0,9)=-0,07;

dal recinto del muro ad una distanza tra la metà del recinto del muro e il supporto e=(0,3+0,55)/2=0,425 m, dove 0,3 è lo spessore pannello murale, 0,55 – altezza della colonna (circa)

M st =P st e=-8,97*0,425=-3,8 kN*m;

X m = -9 M m / (8*N) = -9*(-3,8)/(8*4) = 1,06 kN.

Momenti flettenti nell'incastonamento dei montanti:

M l =((2,6-0,45-0,0-7)*4+(1,46*4 2 /2))*0,9+0,91*4-3,8=16,7 kN*m,

M pr =((1,7+0,45+0,07)*4+(0,97*4 2 /2))*0,9-0,91*4+3,8=10,48 kN *m.

Forze trasversali nell'incasso delle cremagliere, kN:

Q l =(2,6-0,45-0,07+1,46*4)*0,9+0,91=8;

Qpr =(1,7+0,45+0,07+0,97*4)*0,9-0,91=4,58.

Forze longitudinali nell'incasso delle cremagliere N l = N pr = 47,65 + 8,97 + 3,31 + 45,39 * 0,9 = 100,78 kN, dove 0,9 è un coefficiente che tiene conto dell'azione di due carichi temporanei.

Accettiamo un rack di altezza della sezione trasversale rettangolare da 16 tavole di spessore 3,3 cm, larghezza 16 cm (dopo aver messo da parte le tavole 4.0x17.5). Quindi h=3,3*16=52,8 cm; b=16 cm.

Controlliamo la resistenza della sezione trasversale della cremagliera utilizzando sollecitazioni normali:

σ=100,78/844,8+3600/7434,2=0,6 kN/cm2 =6 MPa<19,2 МПа,

dove R c =R c m in m n m b /γ n =1,5*1*1,2*0,989/0,95=1,92 kN/cm 2 =19,2 MPa, F calcolato =16*52 ,8=844,8 cm 2 ;

M d =2346/0,65=3600 kN*cm;

ξ=1-100,78/(0,178*1,92*844,8)=0,65;

λ=2,2h op /r=2,2*900/0,289*52,8=129,76;

φ=3000/λ2 =3000/129,762 =0,178;

W calcolato =16*52,8/6=7434,2 cm3.

Fissiamo le cremagliere lungo l'edificio con travi di reggiatura, le poniamo sopra, con fascette verticali e distanziatori installati al centro della loro altezza lungo i bordi esterni. Controlliamo la stabilità della forma piana di deformazione di una cremagliera con un bordo allungato allentato utilizzando la formula:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ=3000/λ2 =3000/194,642 =0,079;

λ=h op /r=900/0,289*16=194,64;

κ pN =1+(0,75+0,142*900/52,8-1)*0,5=9,591;

κ f =2,32;

κ pm =1+(0,142*900/52,8+1,76*52,8/900-1)*0,5=1,762.

D Nel caso di un bordo esterno compresso della cremagliera, la sua lunghezza di progetto su un piano perpendicolare al piano del telaio è di 400 cm. Verifichiamo la stabilità della forma piana di deformazione della cremagliera per la sua sezione inferiore, così com'è più sfavorevole:

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ=3000/86,512 =0,401; λ= 400/0,289*16=86,51;

M d =2156/0,69=3124,6 kN*cm;

φ m =140*16 2 /(400*52,8)*1,44=2,444.

Per determinare il valore di κ f, calcoliamo il momento flettente nel palo destro ad un'altezza di 2 metri:

M 1 pr =((1,75+0,45+0,07)*2+(0,91*2 2 /2))*0,9-0,91*2+3,8=8,158 kN* m;

κ f =1,75-0,75α=1,75-0,75*0,41=1,44; α=8,83/21,56=0,41.

Controllo delle giunzioni adesive per scheggiature:

τ=QS br /(ξJ br b calcolato)=9*5575,7/(0,69*196264*16)=0,023 kN/cm 2 =0,23 MPa< R cк =1,89 МПа,

Dove R ck m in m n /γ n =1,5*1*1,2/0,95=1,89 MPa.

Sbr =16*52,8 2 /8=5575,7 cm 3; J br =16*52,8 3 /12=196264 cm 4.

6.3.Calcolo del nodo di appoggio

Risolviamo l'unità di supporto del rack secondo la Fig. 10. I tirafondi sono calcolati in base alla forza di trazione massima sotto carico costante con coefficiente di sovraccarico n=0,9 e carico del vento N=(47,65+8,97+3,31)*0,9/1,1=49kN;

M=(2,6-0,45-0,07)*4+(1,56*4 2)/2+0,91*4*0,9/1,1-3,8*0,9 /1,1=20,67 kN*m.

Prendiamo la piastra di base della base della colonna con dimensioni di 34x65 cm Determiniamo le sollecitazioni sulla superficie della fondazione:

σ minimo massimo = -49/(34*65)±6*2067/(34*65 2)=-0,02±0,08;

M d =2067/0,848=2437,5 kN*m; ξ=1-49/(0,178*1,92*844,8)=0,848;

σmax = -0,1 kN/cm2; σmin =0,06 kN/cm2.

Poiché l'eccentricità relativa e 0 = M d / N = 2067/49 = 42 cm è maggiore di h/6 = 52,8/6 = 8,8 cm, è necessario calcolare i bulloni di ancoraggio e le piastre di ancoraggio laterali.

Per la fondazione accettiamo calcestruzzo di classe B10 con resistenza di progetto R = 6 MPa. Calcoliamo le dimensioni delle sezioni del diagramma delle sollecitazioni, mostrato in Fig. 11.

x=0,143*65/(0,143+0,103)=37,8 centimetri;

a= h n /2-s/3=65/2-37,8/3=19,9 cm;

e= h n -x/3-s=65-37,8/3-6,1=46,3 cm.

Forza del bullone di ancoraggio:

Z=(2067-49*19,9)/49=22,3 kN.

Area della sezione trasversale del bullone F b it = Z/(n b R w)=22,3/(2*18)=0,7 cm 2, dove n b =2 è il numero di bulloni di ancoraggio su un lato della cremagliera; R w – resistenza di progetto a trazione dei bulloni pari a 18 kN/cm 2 per tirafondi con diametro di 12...22 mm realizzati in acciaio di qualità 09G2S. Troviamo d = 16 mm con F it = 1.408 cm 2.

Calcoliamo gli elementi della base della colonna.

Accettiamo barre incollate inclinate in acciaio per cemento armato di classe A-III. Determiniamo la capacità portante calcolata di un'asta incollata inclinata:

T= R sk30 π(d+0,5)l 1 κ 1 =0,202*3,14*2,1*20*0,95=25,3,

dove d=1,6 cm – diametro dell'asta; l 1 =20 cm – lunghezza della parte incassata dell'asta; 30ͦ è l'angolo di inclinazione delle aste rispetto alle fibre del legno del supporto; R ск30 =0,202 kN/cm 2 – resistenza di progetto del legno alla scheggiatura con un angolo di 30ͦ rispetto alle fibre; κ 1 =1,2-0,02*20/1,6=0,95.

Calcoliamo le aste incollate obliquamente in base al taglio del legno:

44,88*sin30/4=5,6 kN< Т=25,3 кН.

Controlliamo le aste incollate allungando e piegando l'asta:

(44,88cos30/4*(3,14*1,6 2 /4)*36,5) 2 +44,88sin30/4*17,92=0,018+0,313=0,331< 1,

dove R c =36,5 kN/cm 2 – resistenza di progetto di una barra d'armatura di diametro 16 mm realizzata in acciaio di classe A-III; T n =7d 2 =7*1,6 2 =17,92 kN – capacità di carico calcolata per la flessione di un'asta in acciaio per cemento armato di classe A-III.

Accettiamo piastre di ancoraggio di 10x160 mm in acciaio di qualità VStZps 6-1. Controllo delle piastre di ancoraggio:

(Z/(F it R y)) 2 +(M a /(1.47 W nt R y))=(44.88/1*16*23) 2 +(0.131*6/(1.47* 1*16*23) )=0,015+0,001=0,016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. Rivestimento del pannello.

Lo scopo principale del tetto è la protezione dall'umidità atmosferica, compresa la condensa che si forma quando i vapori dell'aria calda entrano in contatto con il tetto. Tornitura serve per la posa e la manutenzione del tetto, assorbe i carichi derivanti dal peso proprio del tetto, dalla pressione del vento, dal peso della neve, ecc. e li trasferisce alle strutture delle travi. Ma questo non è l'unico scopo della tornitura. L'esame di molte strutture di travi dopo un funzionamento a lungo termine mostra che il tornio favorisce un'adeguata ventilazione dell'aria all'interno del tetto, il che riduce il rischio di marciume e riduce drasticamente il livello di condensa dell'umidità. Il rivestimento in legno è costituito da barre o tavole, posate con fughe o sotto forma di pavimentazione continua singola o doppia. Quando si installa il doppio pavimento, lo strato inferiore delle assi viene assottigliato.

La scelta del tornio dipende dal tipo di tetto. I listelli radi sono adatti per tetti assemblati da singole tegole o lastre sufficientemente rigide e resistenti (tegole, ardesia per tetti, lastre ondulate di cemento-amianto, ecc.). In questo caso le distanze tra gli elementi (barre o tavole) della guaina vengono prese in funzione delle dimensioni e della resistenza delle lastre e delle lastre di copertura. Per le piastrelle più sottili e fragili (ad esempio, cemento-amianto piatto) o per niente dure (ad esempio, feltro per tetti), viene utilizzata la pavimentazione a assi continue.

Figura 12. Tornitura di legno: a- da barre; b- da tavole sparse; c - tavola solida; g- doppia tavola

Distinguere solido E dimesso passerelle. Si consiglia di realizzare elementi di pavimentazione e rivestimento in legno tenero di grado 3. Per le coperture a rulli, nelle coperture non isolate viene utilizzata la pavimentazione in assi continue.

Nei rivestimenti isolanti, sopra questi pavimenti viene posato un isolamento in lastre solide, direttamente sopra il quale o sopra lo strato di livellamento viene incollato un tappeto arrotolato. Un'opzione è possibile quando l'isolamento viene posato tra gli arcarecci con un controsoffitto in cartongesso. Per le coperture squamose realizzate con lastre di cemento-amianto o fibra di vetro in coperture non isolate, viene utilizzata una pavimentazione in assi sparse (tornitura).

Figura 13. Opzioni per la copertura della pavimentazione: a – per coperture laminate a freddo; b - sotto un tetto coibentato in rotoli; c - sotto un tetto freddo in cemento-amianto; 1 – copertura in rotoli; 2 – isolamento; 3 – pavimentazione; 4 – coperture in cemento-amianto; 5 - guaina; Pavimentazione scaricata (guaina): 1 – tavole; 2 - chiodi

Passerelle realizzati con tavole su chiodi e posate su arcarecci o strutture portanti principali di coperture con distanza tra loro non superiore a 3 m. Le tavole del ponte di lavoro devono avere una lunghezza sufficiente a sostenerle su almeno tre supporti per aumentarne la rigidità a flessione rispetto al supporto a campata singola.

I principali tipi di passerelle sono radi e a doppia croce.

La pavimentazione rada, detta anche guaina, è una fila non continua di tavole posate con incrementi determinati dal tipo di copertura e dal calcolo. La fuga tra i bordi dei listoni per una migliore ventilazione dovrà essere di almeno 2 cm. Per velocizzare il montaggio è consigliabile assemblare questo pavimento in pannelli prefabbricati collegati inferiormente da traverse e controventi, con ingombro legato alla disposizione. delle strutture portanti, tenendo conto delle condizioni di trasporto.

Pavimentazione solida. Il più comune dei pavimenti solidi è il doppio strato, costituito da due strati: uno strato di lavoro inferiore e uno strato protettivo superiore.

Doppio ponte incrociatoè costituito da due strati di tavole: quello inferiore di lavoro e quello superiore di protezione. Lo strato protettivo superiore (solido) di pannelli con uno spessore di 16...22 mm e una larghezza non superiore a 100 mm viene posato con un angolo di 45...60° rispetto a quello inferiore, funzionante, pavimentato e fissato a con le unghie.

Piano di lavoroÈ una fila rada o continua di tavole più spesse e sopporta tutti i carichi che agiscono sul rivestimento. Per una migliore ventilazione si consiglia di realizzare un piano di lavoro rado, con una distanza di almeno 20 mm da tavole di spessore 19...32 mm, determinata dal carico. Per aumentare la rigidità alla flessione, le tavole del pavimento funzionante dovrebbero essere supportate su tre o più supporti. Nei rivestimenti di edifici industriali riscaldati, l'isolante viene posato su un solaio a tavolato o battitura continua dello spessore di 19...32 mm, che è consigliabile appoggiare su tre arcarecci.

Pavimentazione protettivaè una fila continua di tavole con uno spessore minimo di 16 mm e una larghezza di 100 mm. Vengono posati sul piano di lavoro con un angolo di 45-60° e fissati ad esso con chiodi. La pavimentazione protettiva fornisce la superficie continua necessaria, assicura che tutte le assi della terrazza funzionino insieme, distribuisce i carichi concentrati su una striscia di terrazza larga 50 cm e protegge il tappeto del tetto dallo strappo quando le assi più spesse e larghe si deformano e si spezzano.

Figura 14. Tetti morbidi

a) Tetti ruberoid (tetti morbidi): a – su tavolato; b – isolato su soletta in cemento armato; 1 – passerella rada inferiore; 2 – passerella continua superiore; 3 – strato inferiore del tetto, parallelo al colmo del tetto; 4 – strato superiore del tetto, perpendicolare al colmo del tetto; 5 – mastice bituminoso; 6 – chiodi di catrame; 7 – lamiera sul colmo del tetto; 8 – copertura (a tre strati) in cartone catramato; 9 – massetto di livellamento; 10 – isolamento termico; 11 – barriera al vapore; 12 – pannelli prefabbricati in cemento armato.

b) Copertura in cartone catramato o cartone catramato su tavolato continuo: a – a due strati; b – monostrato con doghe triangolari in corrispondenza dei giunti; 1 – cartone catramato o cartone catramato; 2 – pavimentazione in assi; 3 – gamba della trave; 4 – mastice; 5 – doghe triangolari

Il double cross decking ha una notevole rigidità nel suo piano e funge da collegamento affidabile tra gli arcarecci e le principali strutture portanti della copertura. Si consiglia inoltre di assemblare questo pavimento con pannelli di grandi dimensioni prefabbricati.

Utilizzano anche decking costituiti da pannelli massicci monostrato collegati inferiormente da rinforzi e traverse, che hanno una rigidità inferiore rispetto a quelli doppi.

Per un tetto sotto forma di tappeto in feltro, il pavimento deve avere una superficie piana e continua composta da uno o due strati di assi.

Si consiglia di progettare e calcolare una passerella sotto un tetto in materiale di copertura come una trave continua incernierata a due campate. Si assume convenzionalmente che la larghezza stimata della pavimentazione sia pari a 1 m.

Il doppio ponte trasversale è progettato per la flessione solo del piano di lavoro e solo dei componenti a carico normale, poiché i componenti inclinati sono supportati dal piano di protezione. La larghezza stimata della pavimentazione è considerata B = 1 m, tenendo conto di tutte le tavole in essa contenute, il cui numero per gradino UN sarà n=1/a. I carichi concentrati sono qui distribuiti su una larghezza di 0,5 m, e quindi la larghezza calcolata include valori doppi P = 2,4 kN. Quando si sceglie la sezione del pavimento è conveniente specificare la sezione delle doghe B X H(cm), quindi determinare il momento di resistenza richiesto.

UN)

B)

Fig.15

UN) Pannello di pavimentazione continua monostrato: 1 – tavole di pavimentazione; 2 – bretelle; 3 - trasversale

B) Doppio ponte trasversale: 1 – ponte protettivo obliquo; 2 – pavimentazione operativa; 3 - chiodi

Il pavimento di lavoro è una fila sciolta o continua di tavole di grosso spessore e sopporta tutti i carichi agenti sulla copertura. La pavimentazione protettiva è una fila continua di tavole con uno spessore minimo di 16 mm. Viene posato sul piano di lavoro con un angolo di 45° - 60° e fissato ad esso con chiodi.

Il doppio ponte trasversale ha una notevole rigidità nel suo piano e funge da collegamento affidabile tra gli arcarecci e le principali strutture portanti della copertura. Si consiglia di assemblare questo pavimento anche con pannelli prefabbricati di grandi dimensioni.

Applicare lo stesso decking realizzato con pannelli massicci monostrato, collegati inferiormente da controventi e traverse che hanno minore rigidità rispetto a quelle doppie.

Rivestimenti per pavimenti. Sono file continue di tavole che fungono da base di un pavimento finito o del pavimento finito stesso. Vengono posati su barre intermedie - travetti o direttamente su travi e su di esse inchiodati. Le tavole del pavimento finite sono unite con bordi maschio-femmina. I solai funzionano e sono progettati per piegarsi sotto l'azione di carichi derivanti dalla loro stessa massa, carichi utili pari a 1,5 kN/m 2. negli edifici residenziali, e almeno 2 kN/m2 (200 kg/m2) negli edifici industriali e carichi concentrati pari a 1,5 kN (150 kg). La deflessione massima dell'impalcato non deve superare 1/250 della campata. Inoltre viene controllata l'instabilità della pavimentazione. I controlli sono che la sua deflessione da un carico concentrato di 0,6 kN non deve superare 0,1 mm.

Rivestimenti del soffitto. Sono file continue di assi sottili inchiodate alle travi sottostanti. In assenza di intonaco, i pannelli vengono uniti con bordi maschio-femmina per eliminare gli spazi vuoti. Gli orli funzionano per piegarsi e i chiodi per essere estratti, di regola, con un margine di sicurezza eccessivo quando caricati dal proprio peso.

Rivestimento murale.È costituito da file verticali continue di tavole sottili disposte orizzontalmente e collegate da bordi a quarto o maschio e femmina. Il rivestimento della parete si piega a causa della pressione e del risucchio del vento, solitamente con un margine di sicurezza eccessivo.

Calcolo delle passerelleeffettuato in base alla resistenza e alle deflessioni durante la flessione sotto l'azione di valori standard e calcolati di carichi lineari distribuiti e concentrati.

Il calcolo delle passerelle viene effettuato in base alla resistenza e alle deflessioni durante la flessione sotto l'azione dei carichi di progettazione e standard:

costante dalla massa propria del rivestimento G, kN/m2


temporaneo dalla massa di neve R, kN/m2


dal peso di una persona con un carico R, kN

Nel calcolo della pavimentazione di coperture inclinate aventi un angolo di inclinazione, è conveniente rapportare il carico dal peso proprio alla proiezione orizzontale di tale zona, mentre .

Lo schema di progettazione della passerella è una trave supportata incernierata a due campate con una campata l. È conveniente prendere le proiezioni orizzontali delle distanze tra i suoi supporti come lunghezza condizionale della campata l. Per coperture a falda con angolo di inclinazione le luci di progetto della pavimentazione saranno uguali. La larghezza stimata del pavimento è accettata con riserva IN=1 m.

Figura 16. Schemi di progettazione del decking: a - diagramma dell'azione dei carichi; b - diagrammi statici; c - schemi di azione dei carichi concentrati; 1 - prima combinazione di carichi; 2 - seconda combinazione di carichi

Il pavimento in assi è progettato per due combinazioni di carichi.

Prima combinazione- questo è il carico totale dal proprio peso G e il peso della neve S situato lungo tutta la lunghezza della soletta. Per il valore calcolato di questo carico, il decking viene controllato in base alla sua capacità di flessione. In questo caso, il momento flettente massimo che si verifica nella sezione sopra il supporto centrale è . Momento resistente delle sezioni di tutte le tavole del pavimento alla larghezza di progetto . Le tensioni che agiscono in essi , dove è la resistenza alla flessione calcolata del legno di 3o e 2o grado MPa.

La massima deformazione relativa del piano di calpestio viene verificata per valori di carico standard:

.

Seconda combinazione- questo è l'effetto generale di un carico uniforme dovuto al proprio peso e alla forza concentrata R,
applicato ad una distanza di 0,43 l. In questa sezione si verifica il momento flettente massimo. In questo momento flettente, la sezione della pavimentazione viene controllata solo dalla capacità portante durante la flessione secondo la formula , Dove - resistenza di progetto alla flessione del legno; tenendo conto del coefficiente delle condizioni di lavoro con forza temporanea MPa.

In alcuni casi vengono utilizzati impalcati a campata singola e impalcati con più di due supporti.

Il calcolo della pastiglia sparsa situata attraverso la pendenza del tetto a falde viene effettuato su una curva obliqua. La larghezza calcolata del pavimento è considerata pari alla distanza tra le tavole, tenendo conto della sezione di una sola tavola, oppure è considerata pari a 1 m, ma le sezioni di tutte le tavole poste a questa larghezza viene presa in considerazione. Carico concentrato P= 1,2 kN si considera applicato completamente a ciascuna tavola quando la distanza tra le tavole è superiore a 15 cm e quando la distanza tra le tavole è inferiore a 15 cm, viene applicato a ciascuna tavola.

Il doppio ponte trasversale è progettato per la flessione solo del piano di lavoro e solo dei componenti a carico normale, poiché i componenti inclinati sono supportati dal piano di protezione. Viene presa la larghezza stimata del ponte B=1 m, tenendo conto di tutte le schede in esso incluse, il cui numero in un passaggio UN . I carichi concentrati sono qui distribuiti su una larghezza di 0,5 m e quindi la larghezza calcolata comprende valori doppi P = 2,4 kN. Quando si sceglie la sezione del pavimento, è conveniente specificare la sezione delle tavole (cm), quindi determinare il momento di resistenza richiesto, la larghezza totale richiesta delle tavole , quindi la fase del loro accordo (M).

I chiodi di collegamento della pavimentazione o degli strati di pavimentazione rinforzati spesso operano con margini di sicurezza significativi. Per pendenze e carichi di grandi dimensioni, vengono calcolati le componenti inclinate dei carichi secondo un diagramma di trave convenzionale formato da due arcarecci adiacenti e un impalcato.

I carichi vengono determinati tenendo conto della forma del rivestimento e dei fattori di sovraccarico.

Il carico concentrato dalla massa di una persona con un carico ha i seguenti valori:

Ð n =1 kN (100 kg), e tenendo conto del fattore di sovraccarico: P=1,2 kN (120 kg).

Fig. 17. Un chiaro esempio di installazione della guaina

Il calcolo dell'impalcato e della guaina, che solitamente lavorano a flessione trasversale, viene effettuato secondo lo schema di travi a due campate con due combinazioni di carico:

1) carico derivante dal peso proprio del rivestimento e carico di neve ( g+p)

— per forza:

σ= , Dove ;

— per deflessioni:

, dove =

2) carico dal peso proprio del rivestimento e carico concentrato in una campata dal peso di una persona con un carico R- solo per forza

La coppia massima sotto carico concentrato è:

.

Il calcolo della resistenza in questo caso viene effettuato utilizzando la stessa formula del precedente

È conveniente effettuare il calcolo prendendo la larghezza della pavimentazione B=100cm.

Con una pavimentazione o tornitura continua, con una distanza tra gli assi delle tavole o delle barre non superiore a 15 cm, si presuppone che il carico concentrato venga trasferito su due tavole o barre, e con una distanza superiore a 15 cm - a una tavola o barra.

Con due solai (di lavoro e di protezione, diretti obliquamente rispetto a quello di lavoro) o con un pavimento monostrato con barra di distribuzione orlata dal basso al centro della campata, nonché quando sopra viene posato un carico concentrato la pavimentazione isolante in lastra R n=1 kN si considera distribuito su una larghezza di 0,5 m del piano di lavoro.

In questo caso, la scelta del tornio dipendeva direttamente dalla scelta della copertura (copertura in feltro a 3 strati), sulla base di ciò abbiamo accettato una pavimentazione solida, per la quale è stato utilizzato pino di 2a scelta.

Qui vengono utilizzati anche 2 strati di assi: il lavoratore inferiore, che sostiene il carico. Lo spessore delle sue tavole è di 20 mm, larghezza 100 mm. La parte superiore è uno strato protettivo di assi spesse 16 mm e larghe 100 mm, posate con un angolo di 45 gradi rispetto al fondo. Tra di loro viene posato l'isolamento ISOVER con uno spessore di 150 mm. Assegnamo le dimensioni dello scudo

1,5 m x 3,4 m Progettiamo lo scudo da 3 arcarecci, 3 cremagliere, 2 controventi. Gli arcarecci sono installati con incrementi di 1,5 m. Per evitare la torsione dei listelli degli arcarecci sotto l'influenza del carico locale, nei punti di ogni intersezione con le cremagliere sistemiamo le fermate delle barre corte e le inchiodiamo alle cremagliere. Il materiale dell'arcareccio è pino di 2a scelta con R u =R c =13 MPa.

Schema di trave a campata unica con luce l=3,4 m, dove l è il passo delle strutture portanti principali.

Fig. 18 Schema della guaina; Taglia 1-1; Taglia 2-2

7. Protezione delle strutture in legno

Per evitare che il legno si bagni e durante il suo normale funzionamento, sono previste misure di progettazione e trattamenti protettivi che garantiscono la sicurezza delle strutture durante lo stoccaggio, il trasporto, l'installazione e la durabilità durante il funzionamento.

Le strutture in legno sono rese aperte, ben ventilate e, se possibile, accessibili per l'ispezione e la manutenzione.

I pattini di supporto in acciaio hanno un'area di contatto minima con il legno per consentire la ventilazione. Le superfici in legno sono isolate dal metallo con mastice thiokol U-30M GOST 13489-79*.

Gli elementi esterni del rivestimento e della recinzione delle pareti, nonché le strutture portanti, sono trattati con un composto protettivo contro l'umidità (vernice perclorovinilica).

Per proteggere le strutture situate in un ambiente biologicamente attivo, nonché dai parassiti entomologici, viene utilizzato un antisettico a base di oli leggeri: l'olio di antracene.

Figura 19. Essiccazione atmosferica

Essiccare il legno

Essiccare il legno- una delle principali misure per prevenire la diminuzione della qualità del legno (protegge dalla putrefazione, aumenta la resistenza, riduce la densità e la tendenza a cambiare forma e dimensione).

Essiccazione naturale effettuato all'aria aperta, sotto tettoie o al chiuso fino allo stato secco, cioè fino ad un'umidità del 15...20%. L'essiccazione atmosferica è un processo lungo (diverse settimane o addirittura mesi) e difficile da regolare, ma è semplice e non richiede il costo del riscaldamento del liquido di raffreddamento.

Corre vengono utilizzati per la costruzione di edifici e strutture per scopi civili e industriali da carpenterie metalliche. Nella struttura metallica di un edificio, la trave viene utilizzata per fissare al telaio strutture di recinzione, coperture e strutture murarie. È una struttura di trave di rinforzo che assorbe ulteriormente i carichi climatici (vento e neve). Gli arcarecci distribuiscono uniformemente i carichi dal tetto alle strutture portanti e reticolari dell'edificio (muri, colonne, capriate, telai).

Dispositivo per la gestione di un edificio o di una struttura

L'arcareccio metallico è una trave posizionata orizzontalmente, che è un elemento del sistema di rinforzo del telaio. La progettazione dell'arcareccio dipende dalle dimensioni del tetto, dalla sua forma e dai carichi climatici dell'area operativa. In caso di tetto di grandi dimensioni, la struttura dell'arcareccio è rinforzata da un sistema di sottotravi e montanti, grazie al quale si ottiene un'elevata stabilità e rigidità del sistema in direzione longitudinale.

Per la produzione di arcarecci, viene utilizzato acciaio laminato di vari profili dopo aver eseguito determinati calcoli basati sulle informazioni sul peso proprio delle travi, sul peso del tetto, sulla forza di carico del vento e della neve, ecc.

Inoltre, gli arcarecci vengono spesso utilizzati per la posa di reti di servizi, avendo una grande altezza sui supporti e nella campata.

L'installazione degli arcarecci metallici viene eseguita nei nodi della corda superiore delle capriate utilizzando pezzi corti costituiti da angolari, listelli o lamiere piegate di acciaio. I distanziatori delle lamiere riducono la differenza tra gli arcarecci adiacenti. Gli arcarecci vengono fissati al telaio dell'edificio tramite saldatura o bulloni, a seconda dei requisiti tecnici della struttura.

Arcarecci massicci e reticolari

L'impianto di Saratov Reservoir produce due tipi di arcarecci: solidi e reticolari (passanti). Corse continue sono costituiti da canali laminati di sezioni piegate a forma di Z e C o travi a I. Arcarecci reticolari sono costituiti da qualsiasi tipo di profilo. La parte superiore del traliccio è una cintura orizzontale e la parte inferiore è una cintura rotta o triangolare composta da canali o angoli. Gli arcarecci a sezione reticolare sono più pesanti di quelli pieni, quindi è consigliabile utilizzarli in telai con passo delle travi superiore a 6 m.

Anche gli arcarecci continui in acciaio sono disponibili in due tipologie: divisi e continui. Arcarecci continui divisi vengono utilizzati più spesso, poiché sono più facili da installare e distribuiscono uniformemente il carico sulle capriate.

Arcarecci continui continui tradizionalmente utilizzato nella costruzione di tetti a falde, nel cui sistema viene creato un carico aggiuntivo perpendicolare alla pendenza. Per aumentare la rigidità in tali strutture di copertura, gli arcarecci sono rinforzati con tiranti in acciaio per ridurre il numero di campate. Quando il passo della travatura è di 6 m, i trefoli vengono installati in una fila tra tutti gli arcarecci. Con un passo della travatura più grande o su tetti ripidi, i trefoli vengono installati su due file.

Le travi metalliche della sezione tralicciata hanno una struttura rinforzata, grazie alla quale lavorano in compressione con flessione e allo stesso tempo assorbono i carichi longitudinali. Ma va notato che hanno uno svantaggio: poiché sono costituiti da più parti, la loro installazione richiede molta manodopera ed energia. A questo proposito, l'opzione più ottimale per realizzare arcarecci a traliccio è un arcareccio a tre pannelli, costituito da una corda superiore (sotto forma di due travi a canale), un reticolo (sotto forma di un singolo canale piegato) e controventi.

Tipi di arcarecci

A seconda della struttura del tetto, ci sono tre tipi di arcarecci:

corsa in cresta

corsa laterale

Mauerlat

L'arcareccio di colmo viene utilizzato per sostenere il colmo del tetto (la parte superiore del tetto). Un supporto aggiuntivo per le travi viene fornito utilizzando gli arcarecci laterali, montati tra il colmo del tetto e la sua base. Un Mauerlat è installato alla base delle travi lungo il perimetro superiore del muro.

Schema della costruzione degli arcarecci in acciaio dell'edificio

1. trave, 2. trave, 3. mauerlat, 4. trave di colmo, 5. arcareccio, 6. montante, 7. serraggio, 8. supporto

Il trattamento anticorrosione degli arcarecci aumenta la durata delle strutture degli edifici. Quando si realizzano gli arcarecci, l'acciaio viene zincato a caldo o vengono applicate polveri metalliche altamente disperse, altrimenti chiamato metodo di zincatura a freddo.

Poiché gli arcarecci sono elementi sia del lato esterno che di quello interno dell'ossatura dell'edificio, sono soggetti a particolari requisiti di sicurezza.

L'impianto del bacino idrico di Saratov produce strutture metalliche per arcarecci di vari design a seconda delle caratteristiche sismiche dell'edificio, del grado di carichi atmosferici e di altro tipo. La produzione degli arcarecci viene effettuata sulla base di calcoli e disegni.

Come ordinare la produzione di arcarecci in acciaio per edifici e strutture?

Per calcolare il costo di produzione degli arcarecci in acciaio per edifici e strutture, è possibile:

• contattarci telefonicamente 8-800-555-9480
• via email i requisiti tecnici per le strutture metalliche
• utilizza il modulo " ", fornisci le informazioni di contatto e il nostro specialista ti contatterà

Gli specialisti dello stabilimento offrono servizi completi:

• indagini ingegneristiche sul sito operativo
• progettazione di impianti complessi per petrolio e gas
• produzione e installazione di varie strutture metalliche industriali

Nei tetti a mansarda non è necessario utilizzare arcarecci lunghi e pesanti, qui si possono utilizzare travi e tavolati più corti e leggeri;

L'arcareccio è supportato su cremagliere. Le cremagliere sono costituite da travi di legno, la cui estremità inferiore è sostenuta da una panca o da un rivestimento in legno e, a loro volta, sono posate su pilastri di mattoni. Negli edifici con solai prefabbricati in cemento armato, le colonne in laterizio costituiscono parte e proseguimento della parete portante interna, ma possono essere realizzate anche direttamente sui solai in cemento armato. I tronchi possono essere posati senza montanti, direttamente sulla parete interna oppure sul soffitto con allineamento orizzontale con tasselli in legno. Il fondo del pavimento è realizzato ad un'altezza non superiore a 400 mm dalla parte superiore del soffitto. Il livellamento orizzontale della parte superiore della trave semplifica l'installazione di montanti e arcarecci. Le cremagliere tagliate alla stessa altezza e installate orizzontalmente danno automaticamente la stessa altezza al colmo del tetto. In tutti i casi, l'impermeabilizzazione in rotoli viene posata sotto la fondazione: tra essa e il muro, tra essa e i pilastri o il soffitto in mattoni.

I pali non devono essere posizionati direttamente sotto le travi. Di solito, la distanza tra le travi va da 60-80 cm a 1,2-1,5 m, non ha senso installare così spesso le cremagliere che sostengono l'arcareccio, quindi di solito vengono realizzate lungo la lunghezza delle assi o del legname utilizzato per la fabbricazione delle travi; l'arcareccio. La struttura della trave più semplice si presenta come una cornice rettangolare, costituita da una corda superiore - un arcareccio, una cintura inferiore - una trave, un riempimento verticale - cremagliere e diversi tiranti, realizzati con assi di 40-50 mm di spessore. Ad esempio, una struttura a travetto lunga 9 m può essere realizzata con due travi lunghe 4,5 m e tre cremagliere, unendo le travi lungo la lunghezza in corrispondenza della cremagliera centrale. Oppure due travi e un montante, se è possibile sostenere le estremità dell'arcareccio sulle pareti dei timpani. Tale trave è chiamata trave divisa; le sue parti sono calcolate per la flessione e la deflessione come le normali travi a campata singola (Fig. 27). Le travi dell'arcareccio sono unite sugli appoggi mediante un taglio obliquo con collegamento con chiodi, viti o bulloni o con battuta frontale longitudinale. Entrambi gli accoppiamenti forniscono un'opzione di collegamento incernierato per le travi.

Riso. 27. Opzioni per l'installazione di strutture a travi con arcarecci divisi

I rack vengono calcolati come elementi compressi utilizzando la formula:

σ = Н/F ≤ R compressore, (4)

dove σ - tensione interna, kg/cm²; N - forza di compressione diretta lungo l'asse della cremagliera, kg; F - area della sezione trasversale dell'elemento compresso, per un palo rettangolare F = b×a, cm²; R szh - la resistenza a compressione calcolata del legno, kg/cm² (presa secondo la tabella SNiP II-25-80 “Strutture in legno” o secondo la tabella sulla pagina del sito web);

Aumentando il numero di cremagliere si riduce la dimensione della sezione trasversale dell'arcareccio. Le cremagliere, anche se la loro sezione è presa strutturalmente, dovranno essere verificate per la compressione e accertarsi che il loro numero sia sufficiente a sostenere la trave. Se, come risultato del calcolo, le dimensioni della sezione trasversale delle cremagliere sono troppo piccole, la loro sezione trasversale viene presa strutturalmente, ma non inferiore a 10×10 cm. Tali sezioni trasversali delle cremagliere ne consentono l'accettazione senza calcolo della flessibilità, poiché la flessibilità delle scaffalature basse è praticamente nulla. Se accettiamo una sezione delle cremagliere inferiore a 10×10 cm, che viene calcolata per la resistenza alla compressione, allora devono essere controllate anche mediante il calcolo della flessibilità, la cui descrizione è in SNiP II-25-80. Altrimenti, un palo sottile che passa attraverso la compressione si piegherà semplicemente sotto carico, e a che cosa ci servirà la sua sufficiente capacità di carico? Le cremagliere in legno del design o della sezione trasversale del progetto possono essere sostituite con cremagliere costituite da assi messe insieme o con l'installazione di pantaloncini di legno tra le assi con una distanza non superiore a 7 ore. Quindi la flessibilità e la resistenza delle cremagliere composite saranno approssimativamente uguali ai parametri simili delle cremagliere in legno massiccio della stessa sezione.

Gli arcarecci divisi sono facili da produrre e installare, ma non sono economici. Una progettazione più economica si ottiene se gli arcarecci sono realizzati a sbalzo e tra di essi vengono inserite travi a campata unica (Fig. 28). Tale corsa è chiamata trave a sbalzo (trave Gerber) e rimane essenzialmente la stessa trave divisa, in cui le travi a sbalzo e quelle a campata singola vengono calcolate separatamente. Gli arcarecci a campata unica sono posti tra due a sbalzo in modo tale che nella giunzione il momento flettente tende a zero (dove la curva del diagramma dei momenti interseca l'asse orizzontale dell'arcareccio). Queste giunzioni delle travi lungo la loro lunghezza sono chiamate cerniere plastiche. La giunzione degli arcarecci si effettua effettuando un taglio obliquo e serrando con un bullone del diametro di 12–14 mm. La lunghezza massima delle campate sovrapposte è di 5 m.

Esistono due opzioni possibili per l'installazione di una trave a sbalzo. Con una distanza dall'appoggio al giunto di 0,15L, il risultato è una trave con momenti flettenti uguali in tutte le campate e su tutti gli appoggi, cioè la trave ha la stessa resistenza in tutte le sezioni. Se l'enfasi è sulla rigidità dell'arcareccio, allora viene equiparata alla deflessione. Le cerniere in plastica (giunti a trave), in questo caso, si trovano ad una distanza di 0,21 L dal supporto. Nelle campate terminali, le travi a campata singola poggiano sulla mensola dell'arcareccio adiacente da un lato e sulla parete del timpano o sul montante dall'altro.

Per non disturbare l'armonia della trave è necessario ridurre le campate di estremità rispetto a quelle ordinarie di circa il 20%, quindi la campata di estremità è posta pari a L 1 = 0,8L–0,85L. Questa affermazione è vera per la lunghezza effettiva della campata, cioè la dimensione della “luce libera”, tenendo conto della profondità di appoggio dell'arcareccio sul muro o sul supporto, che è di almeno 10 cm.

Esiste un altro modo per ridurre la sezione degli arcarecci: costruire un arcareccio continuo unendo tra loro le tavole (Fig. 29). Negli arcarecci continui costituiti da assi accoppiate, le cerniere in plastica sono posizionate sfalsate, ad una distanza di 0,21 L dal supporto. La trave è ottenuta con flessioni uguali, ma momenti flettenti diversi. In una cerniera in plastica, ciascuna giunzione di due tavole è colmata da una tavola solida. I voli massimi per una campata continua di tavole possono raggiungere i 6,5 m, ovvero l'intera lunghezza della tavola secondo lo standard statale.

Lungo la lunghezza della tavola, gli arcarecci vengono cuciti insieme con chiodi disposti a scacchiera ogni 50 cm, e i chiodi vengono posizionati in corrispondenza della giuntura secondo i calcoli. Il calcolo del collegamento dei chiodi di una cerniera plastica di un arcareccio continuo in tavole viene effettuato secondo la formula:

n = M op /2ХТ gv,

dove n è il numero richiesto di chiodi, pezzi; M op - momento flettente al supporto, kg×m; X è la distanza dal centro del supporto al centro del campo del chiodo; Tgv è la capacità portante di un chiodo in una connessione a taglio singolo.

I calcoli degli arcarecci di qualsiasi tipo possono essere eseguiti sia per forze concentrate derivanti dalla pressione delle travi, sia per un carico uniformemente distribuito. Solitamente viene utilizzato il calcolo per un carico uniformemente distribuito, poiché è più veloce e semplice. Se sugli scaffali sono installati arcarecci con estensioni a sbalzo oltre il muro (per analogia con Fig. 24.2), la lunghezza delle mensole deve essere pari a 0,21 o 0,15 campate (0,15 L, 0,21 L). In caso contrario la corsa dovrà essere ricalcolata tenendo conto dell'effetto di scarico della consolle. Questo calcolo è piuttosto complesso e deve essere effettuato da specialisti.

La sezione trasversale della trave viene presa in modo costruttivo, molto spesso, uguale alla sezione trasversale dell'arcareccio. Ad esempio potrebbe essere una trave da 10x15 cm se la panca poggia solo su pilastri in muratura. Se il letto viene appoggiato al soffitto o alla parete (tutti i casi in cui sotto di esso possono essere posizionati molti supporti di livellamento), l'altezza del letto può essere ridotta a 10 o anche 5 cm se il sistema di travi del tetto viene realizzato senza gambe della trave (montanti), dal letto Puoi abbandonarlo completamente e collegare strutturalmente il fondo delle cremagliere inchiodando le contrazioni.